施工组织设计下载简介

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q1=1.2×（0.135+19.39）+1.4×（2.5+2+2）=32.53KN

Mmax=﹣0.105×32.53×0.32=﹣0.307KN·m

σ=0.307/（1000×0.0182/6）=5.685MPa<12 MPa

（3）刚度验算JJF(吉) 29-2016 高温灭菌器灭菌参数校准规范.pdf，按宽度验算

q2=1×（0.135+19.39）×1=19.525KN

I=1×0.0183/12=4.86×104

=4.71×10<0.3/400=7.5×10

腹板高度为，侧模采用厚的光面合板，外压8×的方木，间距，在顺桥向，方木上另加2道4条Φ48×的钢管配M14的拉杆固定模板，钢管间距为，拉杆间距为，按3跨连续梁计算。

新浇混凝土对模板侧压力，浇注速度V=/h

P=1.2×1.1×24=31.68KN/m2

振捣荷载 b=4.0KN/m2

倾倒荷载 c=2.0KN/m2

q=1×[1.2×31.68+1.4×（4+2）]=46.416KN

根据上表，侧模板强度和刚度满足要求

根据上表，侧模方木强度和刚度满足要求

（3）螺栓受力强度验算

螺栓规格：M14，净截面积：2，螺栓强度：17.8KN

P= 1.2×（24×1.6）+1.4×（4+2）×0.3×0.5

=8.172KN﹤17.8KN

（1）纵向方木强度验算

p=[1.2×（0.135+19.39+0.316）+1.4×（2.5+2+2）]×0.8×0.8

跨中弯距： M1/2=（21.062×0.82）/8=1.685KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10

木方截面： I=bh3/12=8.333×104

容许挠度： f容=0.8/400=2.0×10﹥1.498×10

（2）横向木方的强度计算

p=[1.2×（0.135+19.39）+1.4×（2.5+2+2）] ×0.8×0.3

跨中弯距： M1/2=（7.807×0.82）/8=0.625KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.08×0.082/6=8.533×10

木方截面： I=bh3/12=3.413×104

容许挠度： f容=0.8/400=2.0×10﹥1.356×10

立杆顺桥向排距为；横桥向排距为,端隔板和腹板加密为 ；步距.

模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=19.39KN/m2，

纵横木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=1.5KN/m2

振捣e=2.0KN/m2、钢管及扣件f=1.5 KN/m2

q=1.2×（0.135+19.39+0.316）+1.4×（1.5+1.5+2）=30.809 KN/ m2

p=30.809×0.8×0.8=19.718KN

以1、2节间立杆为单元计算。立杆为Φ48×3.5mmA3钢管，A=2， i=。

λ=1.5×1600/15.95=151

p=0.305×489×215×10﹣3=32.07KN>19.718KN

立杆底部为厚宽的木板,木板顺间距方向布置，板底为碎砾石基层。

A=0.25×0.8=

σ=19.718/0.2=98.59KPa<[σ]=0.4×300=120 KPa

按整体受力计算，基底土层为粘土，最小承载力为105Kpa,则垫层底压应力

σ=30.809+1.4×2=33.609KPa<105KPa承载力满足要求。

顺桥向排距为；横桥向排距为,模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=14.89KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2，倾倒荷载：e=2KN/m2，振捣荷载：f=2KN/m2，H型钢规格：H×B=488×，惯性矩：7.14×4，惯性半径：，截面模数：2.93×3。

p=[1.2×（0.135+14.89+0.316）+1.4×（2+2+2）]×6×0.3

跨中弯距： M1/2=（48.257×62）/8=217.157KN·m

计算强度：σ= M1/2/ W=217.157/（2.93×103）=74.115MPa﹤185MPa

计算挠度： f=5×217.157×64/（384×2.2×109×7.14×104）

容许挠度： f容=6/400=﹥2.333×10

横桥向排距为，计算宽度：，H型钢自重：2.53KN/m2，模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=14.89KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2，倾倒荷载：e=2.0KN/m2，振捣荷载：f=2.0KN/m2，H型钢规格：H×B=488×，惯性矩：7.14×4，惯性半径：，截面模数：2.93×3。

p=[1.2×（0.135+14.89+0.316+2.53）+1.4×（2+2+2）]×2.5×6

跨中弯距： M1/2=（447.678×2.52）/8=349.748KN·m

计算强度：σ= M1/2/ W=349.748/（2.93×103）=119.368MPa﹤185MPa

计算挠度： f=5×447.678×2.54/（384×2.2×109×7.14×104）

容许挠度： f容=2.5/400=6.25×10﹥1.45×10

顺桥向排距为；横桥向排距为,模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=19.39KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，H型钢荷载：b=2.53KN/m2，施工荷载e=2KN/m2，倾倒荷载：f=2.0KN/m2，振捣荷载：g=2.0KN/m2，回旋半径：，截面积：2。

q=1.2×（0.135+19.39+0.316+2.53×2）+1.4×（2+2+2）=38.281KN/ m2

p=38.281×6×2.5=574.218KN

λ=1.17×5.5/140=46

8、混凝土基础承载力：

钢管底部垫××的钢板加螺栓锚固，螺栓埋置深度应于基础钢筋连接一体，混凝土标号：C20。

σ=574.218/0.36=1595.05KPa<[σ]=20000KPa

基础设计强度符合要求。

模板自重a=0.135KN/m2，木方自重f=0.316KN/m2，钢筋混凝土自重b=11.25KN/m2，施工荷载c=2.0KN/m2，振捣荷载d=2.0KN/m2，冲击荷载e=2.0KN/m2。

q1=1.2×11.25+1.4×（2+2+2）=21.9KN

Mmax=﹣0.105×21.9×0.32=﹣0.207KN·m

σ=0.207/（1×0.0182/6）/1000=3.833MPa<12 MPa

I=1×0.0183/12=4.86×104

=5.281×10<0.3/400=7.5×10

（3）横向木方的强度计算

p=[1.2×（0.135+11.25）+1.4×（2+2+2）] ×1.2×0.3

跨中弯距： M1/2=（7.942×1.22）/8=1.43KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10

木方截面： I=bh3/12=8.333×104

容许挠度： f容=1.2/400=3.0×10﹥2.859×10

（4）纵向钢管的强度计算

p=[1.2×（0.135+11.25+0.316）+1.4×（2+2+2）] ×1.2×0.6

单根钢管 P=16.158/2=8.079 KN

跨中弯距： M1/2=（8.079×0.62）/8=0.364KN·m

截面积： W= 4.89×10

截面惯性矩:I=4=9.89×104

容许挠度： f容=0.6/400=1.5×10﹥6.892×10

顺桥向排距为；横桥向排距为

模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=11.25KN/m2，纵横木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2,振捣e=2.0KN/m2、钢管及扣件f=2 KN/m2

q=1.2×（0.135+11.25+0.316）+1.4×（2+2+2）=22.441KN/ m2

p=22.441×0.6×1.8=24.236KN

立杆MF1205型门字支架，A=2， i=。

λ=127，φ=0.412

DB13／T 5338-2021标准下载p/（φA）=24.236/0.412×310×2=94.9MPa﹤205×0.9=184.5 MPa

10、模板与支架的施工及质量控制

（1）地基处理：由于现浇箱梁施工过程中荷载较大，土质局部较差，因此在搭设支架前对地基进行处理，先把施工区域的淤泥、泥浆池位置的泥浆清理干净，分层换填透水性材料并压实，压实度按90%控制，整体整平后，再分层碾压成型，压实度不低于93%。

（2）支架搭设：在处理合格后的地基上横向铺一层 厚的木板,底部用砂浆找平,支架采用碗扣式支架,支架底部垫小钢板,支架承托在方木上,支架支撑顺桥向按 ,横桥向按 控制,对于横梁及箱梁腹板处支架进行加密为,为增强支架体系的稳定性,顺桥向设5道通长剪刀撑,横向每7跨设1道剪刀撑, 剪刀撑与立杆、横杆相交处，转扣设置数按大于80%控制最后按作业要求设置防护栏及连接加固件。

为便于调节支架顶部的高度，在支架顶部设可调顶托厦门海底隧道施工组织设计.doc，顶托上纵横向安放两层木方，并用钯钉固定，可调顶托高度控制在内，以确保支架自由端的稳定。

（3）在安装完底模后安装侧模，侧模除采用对拉螺杆外，另外加设斜向支撑，支撑一头紧靠侧模上，另一头顶在支架上。