施工组织设计下载简介

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某中桥（连续梁）实施性施工组织设计

f=
=
=0.15mm

P1=71.76×0.6×0.6=25.83KN

P2=97.836×0.6×0.3=17.63KN

[P]=32KN>P1

纵梁为10×10cm方木，跨径为0.6mT／CHTS 20008-2020 美丽高速公路 管理服务指南.pdf，间距为0.6m。

作用在纵梁上的均布荷载为：

q=(F1+F2+F3+F5)×0.6=65.62×0.6=39.37KN/m

跨中最大弯矩：M=qL2/8=39.37×0.62/8=1.77KN·m

落叶松容许抗弯应力［σ］=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa

纵梁弯拉应力满足要求。

b、纵梁挠度：f=5qL4/384EI

=0.725mm＜L/400=1.5mm

纵梁弯拉应力满足要求。

综上，纵梁强度满足要求。

底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。

（1）弹性模量E=0.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03cm4

（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=25×1.52/6=9.38cm3

（4）截面积：A=bh=25×1.5=37.5cm2

（1）底模板均布荷载：

F=F1+F2+F3+F4=61.02+2.5+2.0+1.5=42.02KN/m2

q=F×b=61.02×0.25=15.26KN/m

（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=15.26×0.252/8=0.119KN·m

竹胶板板弯拉应力满足要求。

（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI

=0.574mm＜L/400=0.625mm

综上，竹胶板受力满足要求。

3、立杆强度及稳定性验算

φ48mm，δ=3.5mm（Q235钢）轧制钢管截面特性值如下：

Q235钢材抗压强度：f=215N/mm2

考虑到支架立杆搭设垂直度可能存在不足，假定60cm步距内偏斜0.5cm，并按单向压弯构件计算，产生的斜弯距：

M=P×0.005=15.76×0.005=0.0788KN.m

故：f1=P1/A+M1γω=15.76×103/489.3+（0.0788×106）/5077.79=47.72N/mm2＜215N/mm2

可见立杆稳定性满足要求

b、立杆整体稳定性验算

N1=15.76KNM=0.0788KN·m

考虑到立杆与横杆的碗扣连接有松动，立杆计算长度系数μ值近似取1.25，长细比λ=μ.h/i=1.25×600/15.78=47.528，据之可查立杆稳定系数ψ=0.5，立杆欧拉临界力：NE=π2EA/λ2，其中E=2.06×105N/mm2，A=489.3mm2。

故NE=π2×2.06×105×489.3/47.5282=440395.73N。

其中βm为截面塑性系数，取值为1.0，E取2.06×105N/mm2

可见立杆整体稳定性良好

立杆为φ48mm，δ=3.5mm（Q235）轧制圆钢管，钢结构设计规范规定对于圆钢管必须满足截面本身局部稳定要求。

D/t≤100×235/fy=109

而碗扣式脚手架立杆D/t=48/3.5=13.7＜＜115，可见立杆杆件截面本身是满足这一规范要求的。

当然对于圆钢管其局部稳定受管壁初始变形影响较大，实际的局部稳定临界应力较理论值低的多，理论临界局部屈应力值；

σCr=1.21Et/D=1.21×2.06×105×3.5/48=18175MPa

远远大于前述整体稳定验算中σmax=64.42MPa，可见只要在立杆搭设过程中对杆件外观进行检查，选用，对于管壁内陷，杆件弯曲的一律不用，这样局部稳定是安全保证的。

λmax=（μl0/i）max=1.25×600/15.78=47.528＜[λ]

可见立杆刚度同样满足要求。

底托用φ38（Q235）可调底托，其最小抗压能力：

Nmin=π/4D2×fy=π/4×382×215=243.83kN＞＞Nmax=15.76kN,

可见底托强度达到安全要求。

底托受力面积按0.1m×0.1m计：

地基砼σ=Pmax/(0.1×0.1)=2.583MPa按C15砼施工20cm厚。

地基土σ=Pmax/(0.6×0.6)=71.75Kpa，地基要求处理承载力按2.5倍考虑[δ]=180Kpa

采用木模板，支架采用轮扣式满堂脚手架，立杆间距为60×60cm，跨距60cm，梁倒角部分顺桥向立杆间距为30cm。钢支架下采用10号工字钢做承重梁，钢筋支架纵向间距离25cm一道，因只改变纵向支架，其余未变，故只需验算钢支架即可。

采用垂直面计算：F1=K·ν·h=1×26×1.5=39KN/m2

施工荷载：取F2=2.5KN/m2

振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2

P=F1+F2+F3=43.5KN/m2

φ25螺纹钢取最大荷载进行检算

YB∕T 4764-2019 耐火材料 氧化错空心球砖.pdff=
=
=0.24mm

因侧面力远小于底板应力计算，方木和支架满足要求。

挖基坑深h≤3m，有水，无挡

钻孔深度0~50m的总长度

承台下垫层，级配碎石，厚15cm

双线（17.9+24+17.9)m连续刚构,现浇

南京NO.2014G07地块项目工程临电施工方案泥浆及钻碴外运运距5KM