施工组织设计下载简介

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20#块：119t（101t）*1.25=149t（126t）；

11#块：158t*1.25=198t；

1#块：206t*1.25=258t。

DB41／T 2117-2021 防雷装置检测现场作业质量评价.pdf第三级为底板加腹板加顶板重量：

20#块：204t（196t）*1.25=255t（245t）；

11#块：238t*1.25=298t；

1#块：258*1.25t=323t。

括号内为数字17#墩南面及18#墩梁段重量。

3.3.3荷载试验材料采用袋装砂和其它辅助材料，模拟砼浇注时的工况进行加载，利用塔吊和桅杆吊作为起重机械。

3.3.4荷载试验观测内容、成果：

在需测试的构件上贴上应力、应变片，调试完毕，再开始按分级要求进行加载。

1）挂篮主桁各杆件的应力；

4）挂篮的竖向弹性变形、挠度曲线。

挂篮拼装试压完毕，在0#块或已浇箱梁上移动时，移动步骤如下：

将挂篮前支点用千斤顶顶起，然后利用液压油缸将轨道经过反复几次移动至待浇箱梁位置，并将轨道找平。

前支点下落，前支点滑船落至轨道面，利用锚固梁锚住轨道梁（利用预埋的粗钢筋，下同），然后拆除后锚，将挂篮上拔力转为由后锚行走小车承受。

利用液压油缸，将挂篮顶推前移，反复几次，直至下一梁段施工位置。

安装挂篮后锚杆，利用后锚千斤顶将挂篮上拔力转为后锚杆承受。挂篮后锚必须锚固可靠。

根据施工控制小组提供的立模标高调校模板高程及平面位置。

待浇砼重： 3m段：257.5t；

4m段：233.7t；

对5m段： G=1/2×1/2×（203.7+70+10）

对4m段：G=（233.7+70+10）×1/2×(2.5/6)

对3m段：G=（257.5+70+10）×1/2×1/3

后锚点与前支点间距：L1=6.15m

前支点与前结点间距：L2=6.00m

立柱高：H=H1+H2=1.8+2.2=4.00m

最不利工况是浇筑5m段时，即计算荷载G=70.9t

后锚点受力：R1=L2/L1×G=6.0/6.15×70.9=69.2t

前支点受力：R2=G+R1=69.2+70.9=140.1t

2#杆受力：N2=L1/H×R1=6.15/4.0×69.2=106.4t

σ2=N2/A1=106.4t/15880mm2=66.8MPa（压）

1#杆受力：N1=N2*(H2+L12)1/2/L1

=106.4×(42+6.152)1/2/6.15=126.9t

σ1=N1/A4=126.9t/18400mm2=69.0MPa(拉)

4#杆受力：N4=N2*(H22+L22)1/2/L2

=106.4t×(2.22+62)1/2/6=113.3t

σ4=N4/A2=112.2t/18100mm2=62.6MPa(压)

σ3=N5/A5=101.1t/18400mm2=54.9MPa(压)

5#杆受力：N5=N4*(H12+L22)1/2/(H22+L22)1/2

=113.3×(1.82+62)1/2/(2.22+62)1/2=111.1t

σ5=N5/A3=111.1t/18400mm2=60.4MPa(拉)

验算杆取1#拉杆及4#压杆

16Mn钢的抗拉、抗压强度设计值

f=300MPa

取安全储备系数K=1.5，容许应力

[σ]=f/K300/1.5=200MPa

对1#拉杆σ4=54.9MPa<200MPa=[σ]

对4#压杆按稳定计算, 取稳定系数φ=0.8,则

N/A=62.6MPa<φf=0.8×300=240Mpa

验算1#杆，孔板厚t=（12+12+20）×2=88mm

孔径D=101mm

σ=P/tD=126.9t/(88×101mm2)

=142.8MPa<200MPa=[σ]

孔板厚t=（16+25）×2=82mm

孔径D=101mm

栓孔挤压力σ=P/tD=113.3t/(82×101mm2)

=136.8MPa<[σ]=200MPa

销子剪力：τ=P/(nv*π*D2/4)

=113.1/(2×π×1012/4)

=70.7MPa<[τb]=186MPa

孔板厚t=（25+10）×2=70mm

孔径D=D1+D2=51+61=112mm

栓孔挤压力σ=P/tD=70.9t/(70×112)mm2

=90.4MPa<[σ]=200aMPa

销子剪力τ=P/(nv*π*(D12+D22)/4)

=70.9t/(2×π×(512+612)/4)mm2

=71.4MPa<[τb]=186MPa

验算2#杆处：板厚t=（16+25）×2=82mm

孔径D=101mm

栓孔挤压力σ=P/tD=106.4t/(82×101mm2)

=128.5MPa<[σ]=200MPa

销子剪力：τ=P/(nv*π*D2/4)=106.4t/(2×π×1012/4)

=66.4MPa<[τb]=186Mpa

验算1#杆处栓孔：孔板厚t=82mm

孔径D=101mm

栓孔挤压力σ=P/tD=126.9t/(82×101)mm2

=153.2MPa<[σ]=200MPa

销子剪力τ=P/(nvπD2/4)=126.9t/(π/4×1012×2)mm2

=79.3MPa<[τb]=186MPa

与上面相同σ=153.2MPa<200MPa=[σ]

τ=79.3MPa<186MPa=[τb]

分配梁所受弯矩M=1/4*PL=1/4×69.2t×0.5m

=8.65t·m

分配梁材料为2[28c

查表得其抵抗矩w=2×392.6cm3=785.2cm3

忽略栓孔及加强板对分配梁的影响，梁最大应力

σ=M/W=8.65t·m/785.2cm3

=110MPa<[σ]=170MPa

一根主锚杆受力P=R1/2=69.2t/2=34.6t

σ=P/(πD2/4)=34.6t/(π/4×702mm2)

=90.0MPa<[σ]=523MPa

最不利受力为栓孔处栓孔厚度t=60mm

孔径D=65.5mm

栓孔挤压力σ=P/tD=34.6t/(60×65.5)mm2

=88.0MPa<[σ]=523MPa

四、蹬筋锚固分配梁F8

分配梁F8所受弯矩M=1/4PL=1/4×34.6t×400mm

=3.46t·m

分配梁F8材料为2[28c

查表得其抵抗矩w=2×392.6cm3=785.2cm3

忽略栓孔及加强板对分配梁的影响，梁最大应力

σ=M/W=3.46t·m/786.2cm3

=88.1MPa<[σ]=170MPa

栓孔厚度t=40mm直径D=55.5mm

栓孔受力F=P/2=34.6t/2=17.3t

栓孔挤压力σ=F/tD=17.3t/40×55.5mm2

=77.9MPa<[σ]=523MPa

锚筋为直径32mm的精轧螺纹钢，设计强度为f=750Mpa

允许应力为[σ]=f/K=750/1.5=500MPa

锚筋应力为σ=F/(πD2/4)=17.3t/(π×322/4)mm2

=215MPa<[σ]=500MPa

分配梁F1、F2所受弯矩M=1/4PL=1/4×(140.1/2)t×0.8m

=14t·m

分配梁F1、F2材料为2[36c

查表得其抵抗矩w=2×746.1cm3=1492.2cm3

忽略栓孔及加强板对分配梁的影响，梁最大应力

σ=M/W=14t·m/1492.2cm3

=93.8MPa<[σ]=170MPa

最不利受力为滑船与分配梁F2连接处

板厚t=30×2=60mm孔径D=101mm

栓孔挤压力σ=P/tD=35t/60×101mm2=57.8MPa<[σ]=200MPa

如图，砼受力可以简化为三部分

挂篮后锚施加的拉力P1

挂篮前支点滑船施加的压力P2

挂篮其它部位施加的拉力P3

当浇砼1#块，即3m段时（力作用在0#块）

P1=R1=L2/L1×G=6/6.15×56.3=54.9t

P2=R2=(L1+L2)/L1×G=(6+6.15)/6.15×56.3=111.2t

当浇砼11#块，即4m段时（力作用在10#块）

P1=R1=6/6.15×65.4=63.8t

P2=R2=(6+6.15)/6.15×65.4=129.2t

当浇砼20#块，即5m段时(力作用在19#块)

P2=140.1t

（Ⅶ）挂篮竖向变形计算

挂篮竖向弹性变形f包括挂篮主桁架和底篮吊带变形的总和。

一．挂篮主桁竖向变形计算：

(1)最不利工况是浇筑5m段时，对桁架施加单位荷载G=1，

桁架杆件单位力内力系数计算如下：

后锚点受力： R1,=L2/L1×G,=6.0/6.15×1=0.976

前支点受力： R2,=G,+R1,=1+0.976=1.976

2#杆受力： N2,=L1/H×R1,=6.15/4.0×0.976=1.5

1#杆受力：N1,=N2,*(H2+L12)1/2/L1

=1.5×(42+6.152)1/2/6.15

4#杆受力：N4,=N2,*(H22+L22)1/2/L2

=1.5×(2.22+62)1/2/6

5#杆受力：N5,=N4,*(H12+L22)1/2/(H22+L22)1/2

=1.6×(1.82+62)1/2/(2.22+62)1/2

桁架杆件单位力内力系数与桁架杆件内力相乘,计算桁架竖向位移f1:

某小区总平施工组织设计方案.docf1=ΣNi*Ni*Li/EAi

=(1.79*126.9*7.34/0.0184+1.5*106.4*6.15/0.01588+

43*101.1*4/0.0184+1.6*113.3*6.39/0.0181+

(2)挂篮底篮吊带变形计算f2:

单根挂篮底篮吊带长度L=12m

单根挂篮底篮吊带受力P=40t

单根挂篮底篮吊带截面积A=15*1.2*2=36cm2

JGJ116-2009 建筑抗震加固技术规程.pdf(3)挂篮竖向弹性变形总和f: