施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

乌江河闪渡大桥实施性施工组织设计

根据本项目工程情况，风险主要表现在以下几方面：

1、自然灾害，如洪水、雷击；

石狮国工程深基坑.专家论证施工方案.doc2、工程材料物价上涨、货源紧缺等；

3、人员坠落、损伤等。

11.2风险管理的重点

由于大桥位于乌江峡谷，山高坡陡，防止高处坠落、索道和高处施工是管理中的重点部位。

1、为了确保施工生产和生活的安全，做好驻地及施工现场周围的排水系统，使水流畅通；在雨季期间设专人值班巡守，特别是乌江的监测，随时注意水位变化。

2、为避免物价上涨以及料源紧缺对施工造成影响，项目部及时了解市场所需建材供需情况，并结合国家有关政策及国际环境，对钢材和油料可能出现的价格上涨等物资做好提前备料。

避免在关键时间出现停工待料现象或用高价采购物资现象。

3、加强高空作业的安全防护措施，按要求作好一切安全防护措施。

12.1施工组织平面图；

12.2施工组织设计形象进度图；

12.3施工组织设计网络进度图；

12.*各种施工工艺框图；

12.*索道设计计算书；

12.7现浇箱梁0#段支架设计计算书；

12.8现浇箱梁直线段支架设计计算书。

12.1施工组织平面图

12.2施工组织设计形象进度图

凤冈至石阡县际公路乌江河闪渡大桥计划形象进度图

图例：基础、承台墩柱、桥台主梁边跨合拢

桥台：明挖扩大基础、重力式U型桥台；桥墩：挖孔灌注桩基础、承台、双肋式柔性薄壁墩。主要工程数量：桩基195m/10根；墩柱2根1*3.*7米（1#墩8*.71米，2#墩58.7*米）；三向预应力悬臂箱梁T构2个，各划分为15对梁段（10×3.5，5×*.0米）；共3个合拢段（长均为2米），边跨现浇段2个（长度9米）。

人工挖孔桩，搭设爬升架，立大块整体钢模，翻模法浇筑墩柱，预埋牛腿支架整体浇筑横系梁，在台前搭设支架现浇边跨现浇段，两对共四套挂篮悬灌施工连续刚构。

管理人员：12人；作业人员：70人；墩柱模型5*m（两套）；横系梁模型1套；墩柱爬翻架2套；挂篮2对；50m3/h集中拌合站1套，F1010碎石设备1套，变压器3台5*0KW。

12.3施工组织设计网络进度图

12.*各种施工工艺框图；

（一）挖孔桩施工工艺框图

（二）承台施工工艺流程图

（三）薄壁墩爬架翻模施工工艺框图

（四）连续箱梁刚构体系施工工艺框图

（五）连续箱梁刚构节段浇筑施工工艺框图

（六）中边跨现浇段施工工艺框图

（七）中跨合拢段施工工艺流程图

（八）桥面砼施工工艺流程图

12.*索道设计计算书

（垂度为18米，项目部拟定方案）

乌江河闪渡大桥位于遵义凤冈县与铜仁石阡县相交处，横跨乌江，是凤冈至石阡县际公路上的一座大桥。该桥为71+122+71m钢筋混凝土连续刚构，全长271米。两侧桥台后各有一段桥头路基：凤冈侧约30米，石阡侧约35米。

根据工程设计情况、特点，结合现场实际情况、两岸地形地貌（凤冈侧为沟谷山地，石阡侧为开垦山地），索道跨径为*8+271+51=370米。垂度选用18米，我部拟定采用方案。详见《索道布置图》。

索塔间距：全桥长271米，结合当地地形，选择塔架位置。风冈侧定塔架位置距桥起点*8米，石阡侧定塔架位置距桥止点51米，则可得索塔间距L＝*8＋271＋51＝370米。

由于本桥设2%纵坡，桥面最高点高程为*89.2米。两岸选定塔架位置的原地面高程分别为：凤冈侧：50*.252米，石阡侧：51*.058米（土质，需下挖至基岩，高程约512米）。计算塔架高度：风冈侧20米，石阡侧10米。均采用混凝土扩大基础，在基岩钻眼打入钢筋锚杆锚固。

主索选择：规格*×37，直径φ*7.5mm；钢丝公称抗拉强度170kg/mm2；整条钢丝绳拉力117500kg；钢丝断面积8*3.*7mm2；钢丝直径2.2mm；每百米钢丝绳重79*.30kg。

起重索选用规格*×37，直径φ15.5mm；钢丝公称抗拉强度170kg/mm2；整条钢丝绳拉力11900kg；钢丝断面积85.39mm2；钢丝直径0.7mm；每百米钢丝绳重80.27kg。

牵引索选用规格*×19，直径φ1*mm；钢丝公称抗拉强度170kg/mm2；整条钢丝绳拉力10*50kg；钢丝断面积72.*9mm2；钢丝直径0.9mm；每百米钢丝绳重*8.70kg。。

分索绳选用规格*×19，直径φ9.3mm；钢丝公称抗拉强度170kg/mm2；整条钢丝绳拉力**50kg；钢丝断面积32.22mm2；钢丝直径0.*mm；每百米钢丝绳重30.57kg。

缆风绳选用规格*×19，直径φ9.3mm；钢丝公称抗拉强度170kg/mm2；整条钢丝绳拉力**50kg；钢丝断面积32.22mm2；钢丝直径0.*mm；每百米钢丝绳重30.57kg。

卷扬机：循环卷扬机3T，2台。起吊卷扬机5T，2台。

主索自重：79*.3×3.7=2938.91（㎏）

起重索自重：80.27×3.7=297.0（㎏）

牵引索自重：*8.7×3.7×2=508.38（㎏）

分索绳自重：30.57×3.7×2=22*.22（㎏）

分索器自重：10.*7×50=533.5（㎏）

G=2938.91＋297.0＋508.38＋22*.22+533.5=*50*.0（㎏）

跑车重：537.78（㎏）

吊斗及吊钩重：5*0（㎏）

混凝土重：*000（㎏）

P=537.78＋5*0＋*000=5097.8（㎏）

V=（G＋P）/2=（*50*.0＋5097.8）÷2=*800.9（㎏）

选用fmax=18米，相对垂度为：18/370=1/20.*。

H=（GL＋2PL）/8fmax

=（*50*×370＋2×5097.8×370）/（8×18）

=117500÷38073.7=3.09＞K规=3

项目部拟定选用该方案。

主索应力检算（跑车作用下的应力）：

在跑车轮作用下的主索应力，以跨中吊重时为最大。

σ=T/F＋（V/n）×（E/TF）0.5

将E=75*0kg/mm2（弹性摸量），T=38073.7kg，V=5097.8kg，n=*（滑轮轮数），F=8*3.*7mm2（全部钢丝绳断面面积）代入得：

σ=**.*9（kg/mm2）

应力安全系数K2=σmax/σ=170÷**.*9=2.*3＞2（安全）

主索应力检算（索鞍处主索的弯曲应力）：

以跑车吊重后，位于搭架前时的应力为最大（搭架前37米）。

σ=T/F＋（V/n）×（E/TF）0.5

将E=75*0kg/mm2（弹性摸量），T=38073.7kg，V=Tsin9.93°=*5*5.*kg，n=*（滑轮轮数），F=8*3.*7mm2（全部钢丝绳断面面积）代入得：

σ=70.3（kg/mm2）

应力安全系数K2=σmax/σ=170÷70.3=2.*2＞2（安全）

按n=2（有效绳数），c=2（转向滑轮数），查表得α=1.8*（滑轮组系数）

起重卷扬机收紧拉力y，P为吊斗、吊钩及砼重。

将P=0.5×*.5*=2.28（t），μ=1.5（冲击系数），α=1.8*代入得

y=
=1.8*（t）＜[0.7×5=3.5t]

K=Tmax/y=11.9÷1.8*=*.5＞[5]（安全）

σ=y/F＋（3Eδ/8D）

=
=31.5（㎏/cm2）

（其中：y为起重索拉力，F为钢丝绳面积，δ为起重钢丝绳中钢丝直径，E为弹性模量，D为滑轮和转向轮直径）

K2=σmax/σ=170÷31.5=5.*＞[3]（安全）

考虑拌合站位置离凤冈侧塔架37米，x=37时

fx=[x（L－x）/H]×（g/2＋P/L）

（g为均布荷载集度，X为吊点到索胺支点距离，L为索道跨度，H为主索水平分力，P为跑车及吊重）

跑车**阻力W1=Psinγ＋fPcosγ

=0.5*7（t）（其中f为跑车**阻力系数等于0.01）

不考虑冲击系数时y=P/α=2.28÷1.8*=1.22*（t）

W2=（1－ηa＋b）y

W3=
=
=0.0**（t）(g为牵引索每延米重，f为取0.02
)。

W=W1＋W2＋W3=0.703（t）

y=W/0.9*=0.732（t）＜[0.7×3=2.1t]

两侧塔架后各设一混凝土地垅，地垄挖基尺寸见图；地垅位置：凤冈侧25米，石阡侧25米。

应有G·B≥K·Tmax·L

式中：G—混凝土地垅自重；

K—安全系数，取K=3.0；

Tmax—主索最大张力,38.07*t；

G=((2+3)÷2×*+3×0.5)×8.5×2.3t/m3

=97.75×2.3t/m3

G·B=22*.8×1.3=292.2t·m

K·Tmax·L=3.0×38.07*×2.*2

可知：G·B=292.2t·m≥K·Tmax·L=27*.3t·m符合要求。

N=Tmax×cos**°=38.07*×cos**°=2*.**8t。

地笼重：G=22*.8t。

G/N=22*.8/2*.**8=8.5＞K=3，符合要求。

G=((2+3)÷2×3.5+3×0.5)×8.5×2.3t/m3

=87.1×2.3t/m3

G·B=200.3×1.3=2*0.*t·m

K·Tmax·L=3.0×38.07*×2.11

可知：G·B=2*0.*t·m≥K·Tmax·L=2*1.0t·m符合要求。

N=Tmax×cos7*°=38.07*×cos7*°=9.2t。

地笼重：G=200.3t。

G/N=200.3/9.2=21.8＞K=3，符合要求。

Hmax2=Hmax(主索水平张力)

Hmax1=Tmax×cos**°

=38.07*×cos**°

Hmax2－Hmax1=37.770－27.388

因此靠地笼方向拉*根缆风绳，消除其水平力。符合要求。为了在未承重时或承重不足时，搭架受力平衡，在另一侧拉两根缆风绳平衡拉力。

Hmax2=Hmax(主索水平张力)

Hmax1=Tmax×cos2*°

=38.07*×cos2*°

Hmax2－Hmax1=37.770－3*.221

因此靠地笼方向拉2根缆风绳，消除其水平力。符合要求。为了在未承重时或承重不足时，搭架受力平衡，在另一侧拉两根缆风绳平衡拉力。

12.7现浇箱梁0#段支架设计计算书

现浇箱梁0#段支架设计计算书

凤冈至石阡县际公路乌江河闪渡大桥为新建大桥，桥长271米，桥型采用71+122+71米三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥宽9米，桥高99.3*米。箱梁采用悬灌，其中0#段箱梁采取搭设支架现浇。

桥位区为一“U”型沟谷，谷底狭窄，河水湍急，河面年平均宽度80米，东西两岸地形较陡，西岸斜坡平均坡度**.3°，东岸斜坡平均坡度*5.8°。山顶最高高程5*9.0米，河水位年平均高程390米，相对高差159米，场地地貌属构造剥蚀中低山地貌。

由于桥位区墩高、地形陡，支架采用在墩柱上预埋钢板焊接牛腿，搭设工字钢，箱底铺设20*25cm方木，直接铺设底板，翼板总份搭设钢管架铺设模板。(见0#段支架设计图)

钢管总长:*119.5m,总重:10.792828T

0#段箱梁:12*.*0*5m3,翼板:7.8972×2m3,重20.53272×2T。

中央部分:108.*121m3,重282.391**T

人与机具荷载:2吨/m2。

I*5工字钢截面参数：

弹性模量：E=210Gpa

[]=170Mpa，[]=85MPa

p1=
=1.97(吨力/m)

p2=
=*.55(吨力/m)

上面一个为Ｍp图，下面一个为Ｍ2图．单位为吨力·米。

Ｘ１＝
＝
＝８.３９１（吨力）

P2＝８.３９１（吨力）

Ｑmax＝*.351（吨力）＝*.351×9.8＝*2.2398（kＮ）

Ｍmax＝7.387吨力·米＝7.387×9.8＝72..392*（kＮ·m）

均布荷载p＝１２．６２０５×７÷４＝２２.０８５９（吨力／米）

上面一个为Ｍp图，下面一个为Ｍ１图．单位为吨力·米。

Ｐ１＝Ｐ４＝１６.５７８３（吨力）

Ｐ２＝Ｐ３＝３９.０２３（吨力）

Ｑmax＝１６.５７８３（吨力）＝１６.５７８３×9.8＝1*2.**73（KＮ）

Ｍmax＝11.0259吨力·米＝11.0259×9.8＝108.05*（KＮ·m）

均布荷载p＝12.*205×7÷2＝**.1718（吨力／米）

Ｑmax＝*32.88*（KＮ）

Ｍmax＝108.2209（KＮ·m）

12.8现浇箱梁直线段支架设计计算书

凤冈至石阡县际公路乌江河闪渡大桥为新建大桥，桥长271米，桥型采用71+122+71米三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥宽9米，桥高99.3*米。箱梁采用悬灌，其中直线段箱梁采取搭设支架现浇。

桥位区为一“U”型沟谷，谷底狭窄，河水湍急，河面年平均宽度80米，东西两岸地形较陡，西岸斜坡平均坡度**.3°，东岸斜坡平均坡度*5.8°。山顶最高高程5*9.0米，河水位年平均高程390米DB5101T 112.2-2021 成都市重大活*食品安全管理规范+第2部分：主办（承办）单位.pdf，相对高差159米，场地地貌属构造剥蚀中低山地貌。

根据桥位区情况，直线段箱梁采用搭设满堂支架现浇，脚手架钢管为外径φ*8×3.5mm的A3钢钢管，钢管间距采用70*70cm，自由长度为1.0m，横向铺滚*钢管，滚*钢管间距为30cm，再铺设20*25cm方木，直接铺设底模。(见直线段支架设计图)

2,已不属于细长杆件,不由稳定性控制承载力,其承载力由材料屈服极限控制.

湖北火电项目模板专项施工方案.doc
(其中k=1.155,μ=1.5～2.0)取μ=2.0

查<<钢结构设计规范>>得稳定系数

安全系数为：
，符合要求，合格。