施工组织设计下载简介

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九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆桩基工程施工组织设计1.Microsoft word，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；

对拉螺栓直径(mm):M14；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=210mm，且竖楞数为5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×210×210=4.79×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=4.79×104/2.43×104=1.973N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=1.973N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6×10.871×210.0=1369.808N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面受剪应力计算值:τ=3×1369.808/(2×450×18.0)=0.254N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.254N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=210/250=0.84mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.02×210.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.090mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.09mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.84mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.210×0.900=4.544kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.210×0.900=0.529kN/m；

q=4.544+0.529=5.073kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×5.073×450.0×450.0=1.03×105N·mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.03×105/6.40×104=1.605N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.605N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.210×0.900=4.544kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.210×0.900=0.529kN/m；

q=4.544+0.529=5.073kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×5.073×450.0=1369.808N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1369.808/(2×60.0×80.0×1)=0.428N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.428N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.07×450.04/(100×9000.0×2.56×106)=0.061mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.061mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

按集中荷载计算(附计算简图)：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.21×0.45=2.28kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.845kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.318kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.189mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=318487.58N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=4.98N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=3.18×108/6.40×107=4.98N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.189mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

柱箍的最大挠度ν=0.189mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求!

τ=3V/(2bhn)≤fv

柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1369.808/(2×60.0×80.0×1)=0.428N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.428N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.845kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=6.845kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6×1=64cm3；

I=60×80×80×80/12×1=256cm4；

按计算(附计算简图)：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.21×0.45=2.28kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.845kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.318kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.189mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=318487.58N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64000mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.976N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=3.18×108/6.40×107=4.976N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.189mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

柱箍的最大挠度ν=0.189mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求!

JGJ／T 413-2019 玻璃幕墙粘结可靠性检测评估技术标准(完整正版、清晰无水印).pdfτ=3V/(2bhn)≤fv

柱箍截面最大受剪应力计算值:τ=3×1369.808/(2×60.0×80.0×1)=0.428N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.428N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

DB3212／T 2059-2019标准下载对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.845kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.845kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!