施工组织设计下载简介

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特变•水木尚城住宅小区23#楼模板施工方案

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=2.475kN；

JGJ 83-2011 软土地区岩土工程勘察规程(完整正版、清晰无水印).pdf最大弯矩Mmax=0.619kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.253mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.619×106/5080.0=121.801N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值121.801N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

9.2.8梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

9.2.9扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.47kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.2.10立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=2.475kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.000=0.465kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=2.475+0.465+0.315+2.295=5.550kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5549.760/(0.207×489.000)=54.827N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=54.827N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:2；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:2；

对拉螺栓直径(mm):M12；

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；

柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:2；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

9.3.2柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

9.3.3柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=250mm，且竖楞数为2，面板为单跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m；

面板的最大弯距：M=32.425×250×250/8=2.03×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=600×15.0×15.0/6=2.25×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.03×105/2.25×104=9.007N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=9.007N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30.913+1.512=32.425kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.5×32.425×250.0=4053.105N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4053.105/(2×600×15.0)=0.676N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.676N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的简支梁计算，挠度计算公式如下:

I=600×15.0×15.0×15.0/12=1.69×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值:ω=5×28.62×250.04/(384×9500.0×1.69×105)=0.908mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.908mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.000mm,满足要求！

9.3.4竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q=(12.880+0.630)/2=6.755kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×6.755×600.0×600.0=2.43×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.43×105/8.33×104=2.918N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.918N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q=(12.880+0.630)/2=6.755kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.755×600.0=2431.863N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2431.863/(2×50.0×100.0)=0.730N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.730N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=600/250=2.400mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.93×600.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.264mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.264mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.400mm，满足要求！

9.3.5B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.250×0.60/2=4.05kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=3.022kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.109kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.014mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.11kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=20.42N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=20.42N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.014mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=150.0/250=0.600mm；

柱箍的最大挠度ω=0.014mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=0.600mm，满足要求!

9.3.6B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.022kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=3.022kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

9.3.7H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=121.90cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.250×0.60/2=4.05kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=3.022kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.109kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.014mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.11kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=20.422N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=20.422N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.014mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=150.000/250=0.600mm；

柱箍的最大挠度V=0.014mm小于柱箍最大容许挠度[V]=0.600mm，满足要求!

9.3.8H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.022kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.022kN小于[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

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