施工组织设计下载简介
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保利丰花园二期工程B幢结构转换层施工方案采用二次浇筑转换梁砼时模板及支撑系统
在结构转换层中须进行支撑系统计算的梁截面有800×2400mm（650×2400mm、600×2400mm按此做法）、600×1500mm共两个规格的梁截面尺寸进行支模计算。根据2001年11月22日工程例会上业主、监理、设计、施工等单位共同研究确定对梁高为2400mm的梁可采用分次浇筑砼的方法进行施工，以减轻支模系统对支承层的压力，为此，对梁高为2400mm的梁采用先浇900mm高，再浇筑1500mm高的施工方法进行计算。
楼板砼厚300mm，楼层净高4.8m，用18mm厚胶合板作模板，用80×80mm松木枋作大、小龙骨，48×3.5mm钢管、MF1219型定型钢门架作支顶，模板、木枋材料用松木，fm=13N/mm2，fc=10N/mm2。
岩土锚杆(索)技术规程CECS22_2005.pdf1、业主提供的设计图纸；
6、《建筑结构静力计算手册》
7、《混凝土结构计算手册》
8、《钢结构设计手册》
9、《简明施工计算手册》
一、800×900mm梁支模计算
底模自重力0.3×0.8KN/m=0.24KN/m
新浇砼自重力24×0.8×0.9=17.28KN/m
钢筋自重力3×0.8×0.9=2.16KN/m
振动荷载2×0.8=1.6KN/m
竖向荷载标值qK=21.28KN/m
竖向荷载设计值q=1.2(0.24+17.28+2.16)+1.4×1.6=25.86KN/m
按强度要求，底模需要厚度（小龙骨间距400mm）
h=（L/4.65）×(q/b1)1/2=(400/4.65)×(25.86/1200)1/2=12.63mm
h=（L/7.8）×(q/b1)1/3=(400/7.8)×(25.86/1200)1/3=14.27mm
底模采用18mm厚满足要求。
设施工温度T=20ºCV=1m/hβ1=1.2β2=1.15
F1=0.22γct0β1β2v1/2
=0.22×25×[200/(20+15)]×1.2×1.15×11/2
=43.37kN/m2
F2=γcH=25×0.9=22.5kN/m2
取二者中较小值，F=22.5kN/m2
立档间距为400mm，侧压力化线荷载q=22.5×0.9=20.25KN/m2
M=(1/10)qL2=(1/10)×1.2×20.25×0.42=0.39KN•m
Wn=（0.39×106）/13=30000mm3
侧模截面尺寸为18×900mm
W=（1/6）×900×182=48600mm3>Wn
ω=qL4/（150EI）=1.2×20.25×4004/(150×9000×(1/12)×900×183
=1.05mm≈400/400=1mm
在900高侧模中部，水平方向间距600mm设一根螺杆固定
每根受到拉力N=1.2(20.25+4)×0.6×0.45=7.86KN
螺杆面积A0=N/f=7860/215=36.6mm2
选用Φ10螺杆A0=78.5mm2q
4、小龙骨计算（80×80mm木枋）
由上可知底板q=25.86KN/m800mm
小龙骨间距为400mm，则小龙骨q=0.4×25.86=10.34KN/m
M=（1/8）qL2=（1/8）×10.34×0.82=0.83KN•m
Wn=0.83×106/13=63850mm3
截面抵抗矩W=（1/6）×80×802=85300mm3>Wn
ω=qL4/（150EI）=10.34×8004/(150×9000×(1/12)×804
=0.92mm<800/250=3.2mm
按强度要求800mm800mm
q=25.86/2=12.93KN/m
Mmax=0.125×12.93×0.82=1.03KN•m
Wn=1.03×106/13=79600mm3
截面抵抗矩W=（1/6）×803=85300mm3>Wn
ω=qL4/（150EI）=25.86×0.5×8004/(150×9000×(1/12)×804
=1.15mm<800/250=3.2mm
每根立杆承受的荷载力为25.86×0.8/2=10.34KN
设用Ф48×3.5mm的钢管A=424mm2
各立杆间布置纵横双向水平拉杆，上中各一道
按稳定性计算钢管的受压应力
回转半径i=（d2+d12）1/2/4=（482+422）1/2/4=15.9mm
γ=L/i=1600/15.9=100.6
б=N/ФA10340/(0.58×424)=42N/mm2 二、800×900mm梁承受荷载强度验算 当第一次浇砼5天后，800×900mm的承载力计算 800×900mm梁承受荷载 新浇砼自重力24×0.8×1.5=28.8KN/m 钢筋自重力3×0.8×1.5=3.6KN/m 承受梁自重力25×0.8×0.9=18KN/m 振动荷载2×0.8=1.6KN/m 竖向荷载标值qK=28.8+3.6+18+1.6=52KN/m 竖向荷载设计值q=1.2(28.8+3.6+18)+1.4×1.6=62.72KN/m M=(1/10)×62.72×82=401.41KN•m 按500×900mm查表，Ag=1730mm2，4Ф25<14Φ32 V=62.72×4=250.88KN<[V1]=303KN 600×1500mm梁支模计算 底模自重力0.3×0.6KN/m=0.18KN/m 新浇砼自重力24×0.6×1.5=21.6KN/m 钢筋自重力1.5×0.6×1.5=1.35KN/m 振动荷载2×0.6=1.2KN/m 总竖向荷载设计值q=1.2(0.18+21.6+1.35)+1.4×1.2=29.44KN/m 总竖向荷载标准值qk=0.18+21.6+1.35×1.2==24.33KN/m 按强度要求，底模需要厚度（小龙骨间距350mm） h=（L/4.65）×(q/b1)1/2=(350/4.65)×(29.44/600)1/2=16.67mm h=（L/7.8）×(q/b1)1/3=(350/7.8)×(29.44/600)1/3=16.43mm 底板采用18mm厚满足要求。 设施工温度T=20ºCV=1m/hβ1=1.2β2=1.15 F1=0.22γct0β1β2v1/2 =0.22×25×[200/(20+15)]×1.2×1.15×11/2 F2=γcH=25×1.5=37.5kN/m2 取二者中较小值，F=37.5kN/m2 M=(1/10)qL2=(1/10)×1.2×45×0.352=0.66KN•m Wn=（0.66×106）/13=50900mm3 侧模截面尺寸为18×900mm ω=（1/6）×1200×182=64800mm3>Wn ω=qL4/（150EI）=1.2×37.5×3504/(150×9000×(1/12)×1200×183 =0.86mm<350/400=0.875mm 在1200高侧模中部，水平方向间距600mm设一根螺杆固定 每根受到拉力N=1.2(45+4)×0.6×0.6=21.17KN 螺杆面积A0=N/f=21170/215=98.5mm2 选用Φ12螺杆A0=113mm2q 4、小龙骨计算（80×80mm木枋） 由上可知底板q=29.44KN/m600mm 小龙骨间距为400mm，则小龙骨q=0.4×29.44=10.34KN/m Wn=0.88×106/13=60000mm3 截面抵抗矩W=（1/6）×80×802=85300mm3>Wn ω=qL4/（150EI）=11.78×8004/(150×9000×(1/12)×804 =1.05mm<800/250=3.2mm 按强度要求800mm800mm q=29.44/2=14.72KN/m Mmax=0.125×14.72×0.82=1.18KN•m Wn=1.18×106/13=90600mm3 截面抵抗矩W=（1/6）×803=85300mm3 Wn比W略大6%，可。 W=qL4/（150EI）=14.72×8004/(150×9000×(1/12)×804 =1.31mm<800/250=3.2mm 钢管计算由上可知满足要求。 四、支承层楼面承受上部荷载计算 竖向荷载标准值qmax=24.33KN/m 由于转换层楼板厚度为300mm，而五层楼面板厚200mm，在五层楼面模板不拆除的情况下，利用五层楼面及其模板支撑系统支承转换层楼板砼浇筑的施工荷载可以满足要求。 五、采用二次浇筑2400mm高转换梁的优缺点比较 优点：采用二次浇筑转换梁砼的施工方案，可利用转换梁下部自身的承载能力起支撑作用，经计算先浇筑900mm高的梁，用于支承其上1500mm高的砼重量是足够的，可减少支承层的压力。利用三个楼面两层支顶可支承转换梁的施工荷载，减少模板、支顶等材料的耗用量，节约了资金，减少因大体积混凝土而产生的水化热影响。 缺点：因需利用先浇筑的900mm高的梁砼5天龄期的承载能力，因而施工工期会相对延长5天，需采用其它措施确保水平施工缝的粘合力。 采用一次浇筑转换梁砼时模板及支撑系统 在结构转换层中须进行支撑系统计算的梁截面有800×2400mm（650×2400mm、600×2400mm按此做法）、600×1500mm共两个规格的梁截面尺寸进行支模计算。 楼板砼厚300mm，楼层净高4.8m，用18mm厚胶合板作模板，用80×80mm松木枋作大、小龙骨，48×3.5mm钢管、MF1219型定型钢门架作支顶，模板、木枋材料用松木，fm=13N/mm2，fc=10N/mm2。 1、业主提供的设计图纸； 6、《建筑结构静力计算手册》 7、《混凝土结构计算手册》 8、《钢结构设计手册》 9、《简明施工计算手册》 一、800×2400mm梁支模计算 底模自重力0.3×0.8KN/m=0.24KN/m 新浇砼自重力24×0.8×2.4=46.088KN/m 钢筋自重力1.5×0.8×2.4=2.88KN/m 振动荷载2×0.8=1.6KN/m 竖向荷载设计值q=1.2(0.24+46.08+2.88)+1.4×1.6=61.08KN/m 竖向荷载标准值qK=0.24+46.08+2.88+1.6=50.8KN/m 按强度要求，底模需要厚度（小龙骨间距300mm，叠木枋80×80mm） h=（L/4.65）×(q/b1)1/2=(300/4.65)×(61.28/800)1/2=17.86mm h=（L/7.8）×(q/b1)1/3=(300/7.8)×(61.28/800)1/3=16.33mm 底模采用18mm厚满足要求。 设施工温度T=20ºCV=2m/hβ1=1.2β2=1.15 F1=0.22γct0β1β2v1/2 =0.22×25×[200/(20+15)]×1.2×1.15×21/2 =61.34kN/m2 F2=γcH=25×2.4=60kN/m2 取二者中较小值，F=60kN/m2 M=(1/10)qL2=(1/10)×1.2×126×0.32=1.36KN•m Wn=（1.36×106）/13=105000mm3 侧模截面尺寸为18×2100mm W=（1/6）×2100×182=113400mm3>Wn=105000mm3 ω=qL4/（150EI）=1.2×126×3004/(150×9000×(1/12)×2100×183 =0.89mm略大于300/400=0.75mm（因侧模立档实际净距为220mm，故可满足要求）。 在2100高侧模各1/4h处，水平方向间距600mm设一根螺杆固定 每根受到拉力N=(60+4)×0.6×0.525=20.16KN 螺杆面积A0=N/f=21600/215=94mm2 选用Φ12螺杆A0=113mm2，满足要求。q 4、小龙骨计算（80×80mm木枋） 由上可知底板q=61.28KN/m800mm 小龙骨间距为300mm，则小龙骨q=0.3×61.28=18.38KN/m M=（1/8）qL2=（1/8）×18.38×0.42=0.368KN•m Wn=0.368×106/13=28300mm3 截面抵抗矩W=（1/6）×80×802=85300mm3>Wn ω=qL4/（48EI）=18380×8004/(48×9000×(1/12)×804 =0.002mm<400/250=1.6mm 按强度要求800mm800mm q=61.28/2=30.64KN/m Mmax=0.125×30.64×0.52=0.96KN•m Wn=0.96×106/13=73850mm3 截面抵抗矩W=（1/6）×803=85300mm3>Wn ω=qL4/（48EI）=30.64×5004/(48×9000×(1/12)×804 =1.3mm略大于500/400=1.25mm，可。 每根立杆承受的荷载力为61.28×0.6/2=18.38KN 设用Ф48×3.5mm的钢管A=424mm2 各立杆间布置纵横双向水平拉杆，上中各一道 按稳定性计算钢管的受压应力 回转半径i=（d2+d12）1/2/4=（482+422）1/2/4=15.9mm γ=L/i=1600/15.9=100.6 б=N/ФA=18380/(0.58×424)=74.7N/mm2 集中力P=61.28/2=30.64KN/m Mmax=0.15×30.64×1.22=6.62KN•m 板厚h=200mm，C40砼，查表按构造配筋 h0=170mmT／CBCA 007-2021标准下载，Um=4×170=680mm 0.6ftUmh0=0.6×1.8×680×170=124800N>30640N。 三、支承层楼面承受上部荷载计算 竖向荷载标准值qmax=50.8KN/m 由于转换层楼板厚度为300mm，而五层楼面板厚200mm，在五层楼面模板不拆除的情况下，利用五层楼面及其模板支撑系统支承转换层楼板砼浇筑的施工荷载可以满足要求。 四、采用一次浇筑2400mm高转换梁的优缺点比较 优点：施工方便，工期短围墙 施工方案，混凝土构件一次浇筑成型 1、需利用二、三、四、五层楼面模板支撑保留不拆除来分担转换层的施工荷载，这样需要耗用大量的模板、支顶等周转材料及费用，而且经多层支顶，其传力效果并不一定完全符合假设要求。 2、需采取其它温控措施，减少因大体积砼产生水化热的不利影响。