施工组织设计下载简介
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东城绿庭组团3脚手架施工方案计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；
长细比:L0/i=197
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
宁波高新技术产业区核心区城市设.pdf立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=12897.630/(0.186×489.000)+77245.519/5080.000=157.010N/mm2；
立杆稳定性计算σ=157.010N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.800kN；
活荷载标准值：NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；
+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=65.909m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=65.909/(1+0.001×65.909)=61.834m；
[H]=61.834和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.800kN；
活荷载标准值：NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.077/(1.4×0.85)=0.065kN.m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=63.300/(1+0.001×63.300)=59.532m；
[H]=59.532和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值Wk=0.134kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=2.019kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.019kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；
Nl=7.019 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=7.019小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！ 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg=fgk×kc=250kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk=500kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=143.307kN/m2； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.898kN； 基础底面面积：A=0.09m2。 p=143.307≤fg=250.000kN/m2。地基承载力满足要求！ (二)、悬挑架设计计算书 悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计． 设计假定及范围，按架体一般双排架结构形式取值，拐角部位架体结构，参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内．按规定仅计算： （1）纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力． （3）悬挑钢梁的长度和挠度． （4）连墙杆的承载力． （5）预埋铁件的强度，钢丝绳斜拉索的强度． 架体步高1.8米,纵距1.5米，横距0.7米，离主梁外皮2米．架体计算高度13米，取架体上的全部荷载影响到每根钢梁的范围作为一个计算单元． 架体主要材料选用Ф48×3.5扣件式钢管，钢梁采用I16工字钢． 立杆：q1=15×3.84×9.8×2=978.4N 小横杆：q2=1×3.84×9.8×9=338.7N 大横杆：q3＝1.5×3.84×9.8×9×2＝1016N 脚手板：q4＝1.5×0.7×0.35×103×3＝1102.5N 扣件：q5=18.4×30=552N 钢梁：q6=2.7×20.153×9.8＝533.24N 剪刀撑、密目网、扶手杆查手册取值：q7＝1000N 则：Gk＝Σq＝978.4+338.7+1016+1102.5+552+533.24+1000＝5222N 2.施工荷载标准值Qk Qk=1.5×0.7×2×103＝2100N ωk＝0.7.μz.μs.ωo ＝0.7×0.8×1.13×0.35×103 ＝221.5N/m2 按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算，其荷载效应组合如下表所示 纵、横向水平杆强度与变形 永久组合+施工均布活荷载 永久荷载+0.85（活荷载+风荷载） 1.纵横水平杆强度和挠度 横向水平杆受脚手板传递的施工荷载，按均布荷载简支梁计算， 则最大弯距：Ma=q.l2/8 =[(1.2G+1.4Q)／lb].lb2/8 =(1.2×1.5×3.84×9.8+1.4×2100)÷0.7×0.72÷8 支座反力：R＝（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷2 ＝1489N<8000N（扣件抗滑承载力设计值） 满足 挠度：υ＝5q.lb4／384EI ＝5×（0.7×1.5×3.84×9.8+1.4×2100）÷0.7×0.74×109／（384×2.06×12.19×109） ＝0.53mm＜700／150＝4.6mm 纵向水平杆承载脚手板上的施工荷载最不利状态为横向水平杆 中间处，故按集中荷载简支梁计算． 则最大弯距：Mb=q.l2/8+P.l/8 =0.7×1.5×3.84×9.8×1.52/8+(0.7×1.5×3.84×9.8×0.5+1.4×2100×0.25)×0.25／8 挠度：υ＝5q.lb4／384EI+Pl3/48EI ＝5×1.2×39.5×1.54／384×2.06×12.19×109+(0.7× 39.5×0.5+1.4×2100×0.25)×1.53×109/48×2.06×12.19×109 ＝0.12+2.09＝2.21mm ∴水平杆强度：σ＝Ma／W＝263.2×103／5.08×103＝51.8N／mm2 σ<[f]=205N/mm2 ∴纵横向水平杆均满足要求 不组合风荷载时立杆稳定性计算 ①架体底部立杆段的轴力 N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNKL =1.2×5222+1.4×2100 l=1.155×1.55×1.8 长细比λ=3.222×102/1.58 N/ΨA=9702/0.174×489=114 组合风荷载时立杆稳定性计算 ①架体底部立杆段的轴力 N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK =1.2×5222+0.85×1.4×2100 ③计算有风荷载产生的立杆段弯矩Mn Mn=0.85×1.4mwk =0.85×1.4ωklah2/10 =0.85×1.4×221.5×3.222×1.5×1.82/10 N/ΨA+Mw/W=8765.4/0.174×489+412.7×103/5.08×103=103+81.24 =184.24 3.连墙杆的承载力NK NK=1.4ωkA+5000 =1.4×221.5×3.6×4.5+5000 =5023.6+5000 =10023.6(N)>8000N A—每个连墙点覆盖脚手架的范围（m2） 采取措施，采用双扣件连接，即连墙杆用扣件分别与里外立杆连接 则：NK/2=5012N<8000N满足 计算长度l0=Kμsh =1.155×1.75×2=4.04 长细比λ＝l0／I=255.7 σ=NK/Ψ×489=10023/0.117×489=175.2N/mm2<[f]=205N/mm2 4.计算钢梁的强度和挠度 16号工字钢的截面特性： WX=141×103mm3I=1130×104mm4自重=20.513kg/m 弹性模量E=2.06×105N/mm2 悬挑梁设置在楼板上，内置1.8m，内端嵌在两道预埋环内，悬挑2.7m。在悬出端部焊10mФ25钢筋头。钢梁悬出砼主梁边沿下部垫10mm厚钢板板做为支点，其起拱后的有利固素计算中暂不计，内置部分在计算中作为悬臂的锚固端，计算简图如下(图5): 计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。 由施工手册查得，内外排立杆的受力分布系数为：内：外＝0.65：0.35 P1=9207×0.65=5985NP2=9207×0.35=3224N I16工字钢质量为q＝20.513×9.8=201.02N／m 则钢梁的最大弯距Mmax=－P1l1－P2l2－ql2/2 ＝－5985×2－3224×2.7－201×2.72／2 最大剪力Qmax=－P1－P2－ql ＝－5985－3224－201×2.7 悬臂梁强度σ＝|Mmax|/W ＝18002×103／142.32×103 ＝126.4N／mm2<[f]=215N/mm2满足 悬臂梁剪应力τ＝|Qmax|／A ＝9265.7／2612 ＝3.55N／mm2 ＜［τ］＝125N/mm2满足 悬臂梁挠度 γmax＝ql4/8EI+P1l21L(3－l1／L)/6EI+P2L3/3EI ＝201.02×2.74×109／8×2.06×1130×109+ 5985×22×2.7×109×（3－2／2.7）／6×2.06×1130×109+3224×2.72×2.7×109／3×2.06×1130×109＝0.57+10.45+9.08 ＝20.1mm>l/200=13.5mm不满足要求 因此需要加设钢丝绳卸荷，减小钢梁的变形 （1）求支座反力Vc(图6) 由力矩平衡可知：Vc×2.7=P2×2.7+P1×0.7 Vc=P2+0.7P1／2.7＝3224+1895.4＝4775.6N （2）斜拉索轴力N，水平分力Fx分别为 N＝√L2+H2×Vc／H H—层高 ＝√2.72+3.12×4775.6／3.1＝6333N L—悬臂梁长度 Fx＝LV/H=2.7×4775.6/3.1=4159.4N 钢梁最大弯矩Mmax=q.l2/8+P×2×0.7／2.7 ＝201×2.72／8+5985×2×0.7／2.7 ＝183.2+3103.3＝3286.5N.m 钢梁正应力强度σ＝Mmax／W+Fx／A ＝3286.5×103／141×103+4159.4／2613 ＝23.3+1.6 ＝25 N／mm2 <[f]=215N/mm2满足 挠度γmax＝5q.l4／384EI+P1l3/48EI ＝13097.26／893875+60211.7／111734 ＝0.49mm （3）钢丝绳承载力计算 钢丝绳断拉力由手册查得：S=122kN(6×19股) 安全系数取K＝8 则: KN/S＝8×6333／122×103 ＝0.41＜1 安全 闭式OO型1.3号花篮螺栓许用负荷为12.7KN>12312N 6．计算悬挑钢梁预埋环承载力 钢梁内端部的预埋环距梁支座按最小距离1.8ｍ计，则悬挑梁预埋环的最大承载力为：N＝Mmax／L ＝10001.1N 预埋环的截面积为：A＝N／[f] 换算成直径：取安全系数K＝8 2.π.d2／4=K.A d=15.4mm<16mm满足 预埋环安装措施按砼结构设计规范要求执行． 7．计算钢丝绳斜拉锁预埋环承载力 钢丝绳斜拉锁轴力：N＝6333N 预埋环的截面积为：A＝N／[f] 换算成直径：取安全系数K＝8 2.π.d2／4=K.A d=12.3mm<16mm满足 图中1、2、3、4、5各处均被钢丝绳斜拉，计算时假设3处没有钢丝绳斜拉，若满足承载要求，则整个构架体是安全、稳定的。 （1）以2处为例，假设钢丝绳承载外立杆的全部荷载 R＝P1＝5985N则： N＝5985÷3.1/√（√2.72+2.72）2+3.12 钢丝绳断拉力S=122kN(6×19股) 安全系数取K＝8 则: KN/S＝8×9460／122×103 ＝0.62＜1 安全 （2）计算梁24的强度和挠度 10号槽钢的截面特性：WX=39.7×103mm3I=198×104mm4 A=12.748cm2自重=10.007kg/m 弹性模量E=2.06×105N/mm2 10号槽钢质量为q＝10.007×9.8=98.06N／m 则钢梁的最大弯距Mmax=－Pl/2－ql2/2 ＝－5985×1.5/4－98.06×1.52／2 最大剪力Qmax=－P/2－ql/2 ＝－5985/2－98.06×1.5/2 简支梁强度σ＝|Mmax|/W ＝2355×103／39.7×103 ＝59.31N／mm2<[f]=215N/mm2满足 简支梁剪应力τ＝|Qmax|／A ＝3066／1274.8 GB／T 37033.3-2018 信息安全技术 射频识别系统密码应用技术要求 第3部分：密钥管理技术要求＝2.4N／mm2 ＜［τ］＝125N/mm2满足 简支梁挠度 γmax＝5ql4/384EI+Pl3/48EI ＝5×98.06×1.54×109／384×2.06×198×109+ 5985×1.53/48×2.06×198×109 ＝0.015+1.031 TCECS 710-2020标准下载＝1.046mm 由于外立杆荷载大于内力杆，所以构架体的内槽钢同样满足要求。 经计算整个架体满足要求