施工组织设计下载简介

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嘉悦新城12-15#楼施工电梯出料平台施工方案

9.1材质及其使用的安全技术措施

9.1.1扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

9.1.4卸料平台脚手架严禁钢竹、钢木混搭JGJ257-2012《索结构技术规程》.pdf，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。

9.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

9.2脚手架搭设的安全技术措施

9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。

9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

9.2.3开始搭设立杆时，应设置抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

9.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

9.3脚手架上施工作业的安全技术措施

9.3.1平台脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9.3.2严格控制施工荷载，平台要设有限定荷载标牌，施工荷载不得大于3.0kN/m2、总荷重不大于1.0t，确保较大安全储备。

9.3.3出料通道平台只用于人员及材料临时停歇，不允许集中堆料，逐层搭上，不允许多层同时作业，同一垂直作业面只允许一层作业。

9.3.4各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

9.3.5定期检查脚手架及平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

9.4脚手架拆除的安全技术措施

9.4.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

9.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

9.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

9.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

9.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

9.4.6当天拆架下班时，不应留下隐患部位。

9.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

9.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

根据脚手架施工的特殊性，结合工地环境状况以及我项目部创建“样板工地”的总体部署，要求施工时做到如下：

10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

10.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

10.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

10.13施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

10.14使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，

10.15脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

10.16施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

10.17运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

10.18如遇恶劣气候（如风力在六级以上或暴雨、雷电等），禁止高空作业。

11平台脚手架稳定承载验算

①对出料平台的大、小横杆及脚手板来说，各层的施工荷载均相同，只需对一层平台脚手板、大、小横杆小横杆验算即可。

②对立杆来说，底层立杆受荷最大，由于平台脚手架搭设高度超过50米，必须采取卸荷措施，考虑卸荷段1/2荷载传下给底层立柱进行稳定承载力验算，这样考虑较安全。

③对斜拉钢丝绳卸荷装置，则按一卸荷段脚手架全部荷载来进行设计计算，这样能确保安全。

④卸荷层设双根小横杆，该双根小横杆受力按传递全部中间立杆荷载至吊点进行计算。

⑤由于出料通道平台搭设在建筑物与施工电梯之间，风荷载对平台的影响不大，故验算不考虑风载。

①钢管截面特征（钢号：Q235，b类）：

单位重量q0（kN/m）

抗弯、抗压容许应力[σ]（N/mm2）

脚手板重量q1（KN/m2）

施工荷载q（kN/m2）

内立杆距结构外皮宽度b1（m）

第九、十三、十七、二十一、二十五层

卸荷装置吊点竖向间距（m）

卸荷装置吊点水平间距（m）

首层至八层非卸荷段平台脚手架搭设高度（m）

11.3平台层大、小横杆及脚手板验算：

⑴平台脚手板承载力验算

(计算简图如图)按三等跨连续梁计

脚手板自重0.35KN/㎡;

平台施工荷载3.0KN/㎡

单块松木板宽200㎜,厚50㎜

q=1.2×0.35(0.2+1.4(3.0(0.2=0.924KN/m，

W=1/6×200×502=83333㎜2

σ=Mmax/W=0.0231×106/83333=0.28N/mm2＜f=13N/mm2

故木板满足承载力要求。

W=0.677×0.924×5004/(100×2.06×105×121900)

=0.0156mm≤L/150=500/150=3.3㎜

⑵小横杆（平台搁栅）的计算：(计算简图如图)

小横杆在大横杆之上,间距0.5米,直接支承脚手板

q=1.2×(0.35×0.5+0.0384)+1.4×3.0×0.5=2.356KN/m

Mmax=－0.125ql2=－0.125×2.356×12

=－0.294kN.m

σ=Mmax/W=0.294×106/5080=57.9N/mm2＜f=205N/mm2

W=0.521×2.356×10004/(100×2.06×105×121900)

=0.49mm≤L/150=1000/150=6.67㎜

(中间大横杆受力最大，取该大横杆作计算对象，按三跨边梁计算，中间跨非通道无荷载。计算简图如下图)

由中间小横杆传给大横杆的集中力P

P=1.2×(0.35×0.5×1.0+0.0384×1.0)＋1.4×3.0×0.5×1=2.356KN

用位移法计算弯矩见下图

位移法典型方程r11Z1+r12Z2+R1P=0

R21Z1+r22Z2+R2P=0

由M1图得r11=6EI，r21=2EI

由M2图得r22=6EI，r12=2EI

按M=Z1M1+Z2M2+MP作出连续梁弯矩图如下

故Mmax=0.982KN.m

(=Mmax/W=0.982×106/5.08×103=193.3N/mm2<ƒ=205N/mm(

因此，大横杆满足承载力要求。

为简化计算,按三等跨连续梁计算

W=2.716×2.356×103×1.53×109/(100×2.06×105×121900)

=8.59mm≤L/150=10㎜

RB=RC=1.134P+1/2P=3.85KN

大横杆与立杆采用直角扣件连接

RC=8.0KN＞3.85KN

11．4立杆稳定验算：

取底层中间立柱,按最大步距1.9米进行验算

⑴首至八层无卸荷段传至底立杆轴心力设计值计算

①平台脚手架单根立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1（1～8层大、小横杆共20道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1＝1.2×（0.0384×32.85＋0.0384×1×20＋0.0384×1.25×20）×1.2

②平台脚手板(共七层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×7＝2.21KN

③施工均布荷载(一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×0.75×1.0＝3.15KN

N1＝4.30＋2.21＋3.15＝9.66KN

⑵8层（含8层）以上卸荷区段脚手架传下的立杆轴心力设计值计算

①平台脚手架单根立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1（8～28层大、小横杆共42道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1＝1.2×〖0.0384×（86.05－20.95）＋0.0384×1×42＋0.0384×1.25×42〗×1.2

②平台脚手板(共21层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×21＝6.615KN

③施工均布荷载产生的轴心压力设计值:

一～九层无卸荷段已考虑，不重复考虑。

④底层立柱承受卸荷区段脚手架传下的总荷载设计值为:

N2＝8.825＋6.615=15.44KN

⑤底层立柱承受总荷载N=N1＋1/2N2=9.66＋1/2×15.44=17.38KN

大横杆最大步距1.9米

立柱计算长度系数μ＝1.5

立柱长细比λ＝μh/i＝1.5×190/1.58＝180.4

查表得立柱稳定系数ф＝0.219

N/Ф.A=17380/（0.219×489）=162.29N/mm2<ƒ=205N/mm(

故立柱稳定承载力满足要求。

11.5立杆底座承载力验算：

查规范表5.1.7得底座承载力设计值Rb=40kN＞Ｎ＝17.38KN

11.6地基承载力验算

立杆基础底面积A=0.3×0.3=0.09m²

立杆轴心压力设计值N=17.38KN

查地质资料，强风化片岩地基承载力特征值650kpa，考虑其他不利因素影响取fk=400kpa，则地基承载力设计值：fg=ko×fk=1.0×400=400kpa，（k0=1.0，脚手架采用砼硬底基础）

P=N/A=17.38/0.09=193.1Kpa

故立杆基础承载力满足要求

11．7斜拉钢丝绳卸荷装置设计计算

卸荷装置竖向间距12.4m，卸荷装置水平间距为1.5或1.0m（等于通道宽度），计算简图，如下图：

㈠每个吊点承受的荷载计算

①卸荷段单个吊点脚手架结构自重产生的轴心压力ＮG1（大、小横杆共8道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1＝1.2×（0.0384×12.4×1.5＋0.0384×1.2×8×2＋0.0384×1.25×8×1.5）×1.2=2.92KN

②平台脚手板(共4层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×1.2×0.75×4＝1.51KN

③施工均布荷载(只允许一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×1.2×0.75＝3.78KN

N＝2.92＋1.51＋3.78＝8.21KN

每个吊点所承受荷载P1=N×KX=8.21×1.5=12.31KN

TAO=P1×（3.12+2.22）1/2÷3.1=15.09kN

TBO=P1×（3.12+0.22）1/2÷3.1=12.34KN

钢丝绳承受最大拉力Tmax=TAO=15.09kN

钢丝绳安全系数K=3.5

钢丝绳破断拉力换算系数α=0.85

KTmax/α=3.5×15.09÷0.85=62.14KN

选用6×19×1、Ф14.0钢丝绳，其Pg=101kN＞62.14KN故安全

吊环受到的最大拉力Tmax=TAO+TAB=15.09+12.34=27.43KN

吊环面积：AS=Tmax/2σ=27430/2×50=274.3mm2

选用Ф20，则AS=314.2mm2

(五)吊点处扣件抗滑移验算

吊点处竖向作用力R=P1=12.31KN

由于吊点处设置三个扣件(两根小横杆、一根大横杆与立杆用扣件连接)

Rc=8.0×3=24KN＞R

吊点处斜拉产生的水平力RH=TAB=8.74KN

由于吊点处设置双根小横杆与墙面顶牢，故抗滑力Rc=8.0×2=16KN＞RH

11.8卸荷层传力小横杆（双根）承载力验算

卸荷层节点处大横杆底下增设小横杆一道与立杆用扣件连接，这样平台节点处横向由双根小横杆将中间立杆一半荷载传至两侧吊点，另一半向下传至底层立杆（在立杆稳定性验算中已考虑）。

考虑钢丝绳斜拉吊产生的水平力对小横杆的影响，小横杆为压弯构件。

（1）卸荷层中间立杆传下荷载计算

①中间立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1（一卸荷段4层，总高12.4米，大、小横杆共8道；考虑剪刀撑、扣件等影响乘增大系数1.2）

NG1＝1.2×（0.0384×12.4＋0.0384×1.25×8＋0.0384×1×2×8）×1.2

②平台脚手板(共4层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×4＝1.26KN

③施工均布荷载(一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×0.75×1.0＝3.15KN

④卸荷段脚手架中间立杆传下的总荷载设计值为:

N中＝2.12＋1.26＋3.15＝6.53KN

P=1/2N中=3.265KN

①小横杆承受水平力计算

由钢丝绳受力计算可知，T=TAB=8.74KN

②中间立杆传下荷载产生的弯矩M计算

M=1/4PL=1/4×3.265×2=1.63KN.m

DB15／T 1392-2018 综合布线工程建设价格测算规范.pdf③小横杆压弯构件稳定承载力计算

小横杆实际跨距1.0米

计算长度系数μ＝1.27

长细比λ＝μh/i＝1.27×100/1.58＝80.38

查表得稳定系数Ф＝0.72

T/(Ф.A)+M/W=8740/（0.72×489×2）+1630000/（5080×2）

=172.8N/mm2<ƒ=205N/mm(

因此DB33T1228-2020 建筑地面工程施工质量验收检查用表标准.pdf，采用双根小横杆来传递荷载满足承载力要求。

结论：经验算施工电梯出料平台大小横杆、立杆、脚手板及卸荷装置均满足承载力要求。