施工组织设计下载简介

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江畔站高支模施工方案（钢管新）

计算简图及内力图如下图：

钢管横向间距L=900mm，C=350mm、γ=350/900=0.39。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.75×300/350=12.64kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

xx框筒结构电信大厦施工组织设计=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×6.86=0.82kN

Mp=P×a=0.82×0.28=0.23kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.80+0.23)×106=1030000N.mm=1.03kN.m

σ=Mmax/W=1030000/133333=7.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.03×1000/(2×80×100)=0.57N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.57N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=11.48×300/350=9.84N/mm

υmax=υq＋υp=0.81+0.33=1.14mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.14mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3036N=3.04kN

σ=Mmax/W=911088/133333=6.83N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=6.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×3.04=4.05kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.05×1000/(2×80×80)=0.76N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×9.84×350/1000+0.82=2.54kN

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.45mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11145+1134=12279N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×17.2×1000=561N

水平拉杆12层,拉杆重量=12×1.80×0.0326=705N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×12=175N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=561+705+175=1441N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1441+12279=14008N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(
A)=14008/(0.634×424.00)=52.11N/mm2

钢管稳定性计算为52.11N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=14.01kN；

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞14.01kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞14.01kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.20=28.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.20m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1100×182/6=59400mm3，I=bh3/12=1100×183/12=534600mm4。

σ=Mmax/W=417501/59400=7.03N/mm2

侧模抗弯强度σ=7.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×44.18×300/1000=8.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×8.03×1000/(2×18×1100)=0.61N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×31.68×3004/(100×9000×534600)=0.34mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力8.47kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度367mm；跨数3跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=162300/85333=1.90N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

Vmax=KVqL=0.600×12.05×367/1000=2.65kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.65×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=28.80×300/1000=8.64N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×8.64×3674/(100×9000×3413333)=0.03mm

[υ]=L/250=367/250=1.47mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.47mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

主变区100mm后楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高18.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.10×1.2=2.88kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.10×1.2=0.13kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.87kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.37kN/m

第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×6.87×350=1457N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2=0.078×3.37×3502=32200N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.37×350=715N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×3504/(100×9000×486000)=0.06mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×9000×486000)=0.36mm

M3＋M4=277200N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=277200N.mm=0.28kN.m

σ=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=5.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=715+2100=2815N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=2815N=2.81kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2815/(2×900×18)=0.26N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.06+0.36=0.42mm

[υ]=350/250=1.40mm

楼板底模挠度υmax=0.42mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=6.87×350/1000=2.40kN/m

第一层龙骨抗弯强度σ=1.46N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×2.40×900=1350N=1.35kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1350/(2×100×100)=0.20N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.37/1.2×350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.98×9004/(100×9000×8333333)=0.04mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.04mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=100mm；

P=1.250×2.40×900=2700N=2.70kN

弯矩系数KM=0.341

Mmax=KMPL=0.341×2700×900=828630N.mm=0.83kN.m

σ=Mmax/W=828630/133333=6.21N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=6.21N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.607

Vmax=KVP=1.607×2.70×1000=4339N=4.34kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4339/(1×2×80×100)=0.81N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.81N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P，=1.250×0.98×900=1103N=1.10kN

挠度系数Kυ=1.418

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.19mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的最大支座力的系数=3.214

每根钢管承载NQK1=3.214×2.70×1000=8678N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=8678+810=9488N

钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=18.40×0.0333×1000=613N

水平拉杆13层,拉杆重量=13×(0.90+0.90)×0.0333×1000=779N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=13×14.6=190N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=613+779+190=1582N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×1582+9488=11386N

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm

λ=LO/i=150.00/1.59=94.34

杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。

查表得：
=0.634

P=N/（
A）=11386/(0.634×424.00)=42.36N/mm2

立杆稳定性42.36N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）

支承楼板厚100mm,上部荷载为：F=11386/1000=11.39kN.

(1)支承面受冲切承载力验算

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×80]/1000=36.83kN

受冲切承载力36.83kN＞F=11.39kN,满足要求。

白加黑工艺道路施工组织设计（一）(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

DBJ61／T 153-2019 耐热聚乙烯(PE-RTⅡ)低温直埋复合供热管道应用技术规程支承面局部受压承载力273.49kN＞F=11.39kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h=100mm,间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。