施工组织设计下载简介

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Ф48×3.5钢管直径

小于（1/1000）L

结构局部改造加固施工组织设计+0.25～+0.25

模板系统制作的允许偏差

注：L为支撑杆加工长度。

模板结构轴线与相应结构轴线位置

安放千斤顶的提升架横梁相对标高偏差

考虑倾斜度后模板尺寸的偏差

圆模直径、方模边长的偏差

相邻两块模板平面平整偏差

执行《滑动模板工程技术规范》GB50113－2005及《混凝土结构施工及验收规范》GB50204－2002.见下表：

＜0.1%，且≯10mm

4、保证施工安全的技术措施

滑模工程施工前，安全总监应根据该工程的结构和施工特点以及施工环境、气候条件编制滑模施工安全技术措施，报公司审批后实施。

项目经理应全面负责安全技术工作并进行安全技术交底。

项目经理应及时处理施工中的安全技术问题。

每个施工地点每班要配备专职安全员。应对参加滑模工程施工的人员进行技术培训和安全教育，使其了解该工程滑模施工特点、熟悉相关规范和安全技术操作规程。

滑模施工现场必须具备“三通一平”条件。在施工的周围设置明显标志进行安全标识，夜间应有充足的照明，确保能起到有效的安全防护。施工现场的供电、办公及生活等临时设施和大宗材料的堆放，应布置在设置明显标志区域之外。施工用的吊装设备吊装区域内，安排的应是物料堆放区，施工操作人员应避开吊装或运行的区间内。

制作滑模操作平台的材料品种、规格等应符合设计要求，材料的代用必须经主管设计人员同意。滑模操作平台各部件的焊接质量必须符合设计要求。操作平台以及吊脚手架上的铺板必须严密平整、防滑、固定可靠，并不得随意挪动。操作平台上的孔洞应设盖板密封防止坠落。操作平台的木板应满铺，防止物料坠落。

内吊脚手架设置应符合下列要求：

内吊脚手架必须与提升架和操作平台连接牢固，其操作面一侧的栏杆与墙壁距离不大于10cm。内吊脚手架外侧孔距不应大于50cm，用Φ6的钢筋将其封闭，并兜底满挂安全网。不得使用不合格的安全网，安全网与吊脚手骨架应用铁丝或尼龙绳等强连接，连接点间距不应大于50cm，安全网之间应等强连接。

加强对施工队伍的管理，对职工经常进行治安、防火教育，培训消防人员。消防器材按有关规定配备齐全，在易燃物口处要有专门消防措施，操作平台上应设置1只/仓专用消防灭火器。照明采用低压（36V），确保人员施工安全。实行逐级消防责任制，并检查执行，处理隐患，奖罚分明。加强保卫工作，维护内部治安秩序，制止违法行为，做好治安防范工作。

工程开始滑升前应进行一次全面安全技术检查，并符合下列要求：

操作平台系统、模板系统及其连接符合设计要求。液压系统能够正常工作。垂直运输机械设备系统及其安全保护装置试车合格。动力及照明用电线路的检查与设备保护接地装置检验合格。安全防护设施符合施工安全技术的要求。完成职工上岗前的安全教育及有关人员的考核工作。各项管理制度健全。

操作平台上材料堆放的位置及数量应符合施工组织设计的要求，不用的材料、物件应及时清理运至地面。滑升施工必须在指挥人员的统一指挥下进行。初滑升阶段，必须对滑模装置和混凝土的凝结状态进行检查，发现问题应及时纠正。每班设专人负责检查混凝土出模强度，混凝土出模强度不低于0.3Mpa且不高于0.4Mpa。当出模混凝土发生流淌或局部塌落现象时，应立即停滑。滑升过程中操作平台应保持基本水平，各千斤顶的相对高差不得大于40mm；相邻两个提升架上千斤顶的相对标高不得大于20mm。滑升过程中应严格控制滑模装置系统的偏移和扭转。纠偏、纠扭操作应在当班施工指挥人员的统一指挥下缓慢进行。当空滑施工时，应采取加固措施。滑升过程中，应随时检查支撑杆工作状态，当出现弯曲、倾倒等失稳情况时，应及时查明原因，并采取有效的加固措施。滑模施工中，应经常对垂直运输机械设备进行安全检查。

采用滑模滑升到仓顶标高后再向上滑升，至模板下口与库壁有10～15cm接触高度停滑，每个库均实行整体分段拆除，地面解体的设备拆除方案。

这种方法可以充分利用现场起重机械，既快又比较安全。

根据塔吊的起重能力检查钢丝绳的承载能力，检查钢丝绳的新旧程度和安全可靠性。

拆除作业必须在白天进行。拆模前，应在作业区域下方设置警戒线，并有专人监护，无关人员不得靠近或进入警戒区。当遇到雷雨、雾、雪或风力达到五级或五级以上的天气时，不得进行滑模装置的拆除作业。施工现场必须戴安全帽，高空作业必须系好安全带，所有作业人员必须听从统一指挥。上下通讯系统须清楚，下面操作人员必须无条件服从上方指挥人员指挥。

切断平台上的全部电源，撤掉一切不相关的设备机具。拆除油管、接头、液压控制柜等油路、液压设施，但千斤顶及支承杆必须保留。拆除中心拉盘、拉杆、提升架上梁加固，气割时尽量按原有焊缝割开。拆除钢模板并清理交运。拆除所有安全网、防护栏、平台板。检查钢丝绳的承运能力，确定吊起门架个数，钢丝绳与吊起门架连接牢固，轻轻使钢丝绳用上力，割断围圈、支承杆，在考虑吊运能力的情况下，均匀分段割开，切割人员撤至安全位置，用塔吊将几段提升架吊运至地面。在地面上把分段拆下的几段提升架解体，对所有吊架、螺栓等严禁损坏。对拆除的设备、模具要进行清理修整；分类放置整齐，并进行设备清点。

考虑现场起重机械的吊运能力，将整个系统分段拆除，做到既要充分利用起重机械的起吊能力，又避免超载。围圈连接点不能过早松开（如先松开，必须对外围模板进行拉结，防止模板向外侧倾覆），待起重设备挂好吊钩并绷紧钢丝绳后，再及时将连接点松开。模板落地解体前，应根据具体情况做好拆解顺序，制定好临时支撑措施，防止模板系统部件出现倾倒事故。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，应使用塔吊、罐笼或摇臂把杆及时向地面运送。所有的钢丝绳必须卡紧，扳手必须放稳，以防坠落。所用手拉葫芦、钢丝绳等作业前必须检查，确保状态良好，方可使用。

160×160×430

850×695×1090

《建筑施工手册》（第四版）

设计平台桁架时，为2.0kN/m2

设计围圈及提升架时，为1.5kN/m2

设计支撑杆时，为1.5kN/m2

吊脚手架按照2.0kN/m2

提升架受力简化见下图：

N1、N2为围圈传导给立柱的垂直力，包括模板与围圈的自重及模板与混凝土之间的摩擦阻力（N）。

N3、N4、N5、N6为内外悬挑平台传导给提升架的垂直力（N）。

H1、H2为围圈传导给立柱的水平力，包括混凝土侧压力及倾倒混凝土产生的冲击力（N）。

H3、H4、H5、H6为内外悬挑平台传导给提升架的水平力（N）。

G为吊脚手架自重及荷载。

外挑三脚架受力简化见下图：

N3、N4为内外悬挑平台传导给提升架的垂直力（N）。

H3、H4为内外悬挑平台传导给提升架的水平力（N）。

G为吊脚手架自重及荷载。

q为挑三角架等效荷载。

N5、N6为内外悬挑平台传导给提升架的垂直力（N）。

H5、H6为内外悬挑平台传导给提升架的水平力（N）。

G为吊脚手架自重及荷载。

q为挑三角架等效荷载。

围圈受力情况为模板传导的双向均布力，围圈为封闭圆环，即多点简支，可等效为两端固定的梁。简化见下图。

支撑杆千斤顶承载力计算

本工程拟采用ø48×3.5钢管作为支撑杆，单根支撑杆承载力按照下式确定：

——单个支撑杆的允许承载力（kN）；

——工作条件系数，取0.7～1.0，本工程为柔性结构取1.0；

——安全系数，取2.5；

——支撑杆长度（cm）。取千斤顶下卡头到混凝土上表面的距离。本工程取130cm。

围圈为双向受力构件，门架间距暂按照1.35米计算，即围圈为支点间距1.35的连续梁。

围圈垂直方向受模板重力，混凝土摩擦力。

本工程采用P3009模板为主，模板宽度为0.3米，即每3米布置10块模板，模板单重9.21kg，合计为92.1kg。等效为均布力为307N/m。围圈暂按照8号槽钢计算重量，重量为8.045kg/m，即80.45N/m。荷载组合系数取2.2。

混凝土摩擦力取3.0kN/m2，模板高度为0.9m，等效为线性均布力为2.7kN/m，荷载组合系数取1.4。

经计算可得单跟围圈在垂直方向受力为2.13kN/m。

围圈水平方向受震捣混凝土时的侧压力，倾倒混凝土时的冲击力。

模板侧压力为6kN/m，倾倒混凝土集中力为2kN。荷载分项系数为1.4。其中倾倒混凝土时的集中力为单围圈承担，计算弯矩时取最不利位置围圈中部，计算剪力及支座反力取最不利位置接近端部。

经计算，单跟围圈水平方向受力为均布力4.2kN/m，集中力2.8kN。

假定横梁采用[8槽钢，斜撑采用[6槽钢。自重为均布荷载。

假定铺板厚度5cm，按照三脚架布设间距1.35米计算。木材比重为8kN/m3板材荷载为0.54kN/m，槽钢自重线荷载为80.45N/m，放置液压柜300kg，等效为均布荷载1kN/m。恒载合计为1.62kN/m，斜杆简化为中部集中力85.8N，荷载系数为2.2。

平台施工荷载取2.0kN/m2，等效为线荷载2.7kN/m，吊架荷载按照活载计算,为0.375kN荷载系数为1.4。

三脚架上线荷载为5.724kN/m，斜杆上集中荷载为0.63kN。计算门架时等效线荷载为4.78kN。

外挑三角架受力情况为:

上横梁
kN·m，
kN，
kN（受拉）

计算门架时（计算过程同上，此处略）：

kN，
kN，
kN

内条三脚架简化为两跨不等跨梁。荷载情况同上，线荷载为5.724kN/m计算门架时线荷载为4.78kN/m。

经计算（力学分析计算过程略）：

kN（受拉），
kN（受拉），
kN受压，
kN（受压），
kN（受压）。

计算门架时（过程略）：

kN，
kN，
kN

门架假定为刚体，进行计算。

本工程壁厚为220，围圈位置距门架立腿形心0.34m，三脚架传导竖向力接近形心，不计算弯矩。门架拟采用[14槽钢，重量为0.233kN，设计荷载为0.28kN

代入数据计算得
kN·m

经计算中部弯矩为：3.3kN·m，最大弯矩仍为端部同门架立腿弯矩。最大剪力为门架立腿所受拉力即14.47kN。

——同一截面处绕
轴和
轴的弯矩；

——对于
轴和
轴的净截面模量

——截面塑性发展系数；
；

——钢材的抗弯强度设计值；取215N/mm2。

式中
——计算截面沿腹板截面作用的剪力；

——计算剪应力截面以上毛截面对中和轴的面积矩；

——钢材的抗剪强度设计值，取125N/m2。

围圈受双向剪力，为计算简单，简化为单向最大剪应力计算后相加。实际受力最大点小于此值。

经计算
N/mm2。满足设计要求。

围圈挠度演算垂直方向由模板刚度组合，可不进行演算，只计算水平方向。

计算可得最大变形为2.11mm，跨度1350mm，1/500为2.7mm，满足规范要求。

横梁演算（横梁均采用[8槽钢，选择受理最大即外三角架计算）

式中——
截面塑性发展系数
；

代入数据计算
N/mm2，满足设计要求。

最大剪力小于围圈但方向最大剪力，由以上计算可知满足要求。

由受理计算可知三角架横梁受力较小，而且有上部平台横向联系及端部连杆，稳定性满足要求，可不进行计算。

斜杆受压计算（斜杆型号相同，选最大受力杆计算）

代入数据计算
N/mm2，满足设计要求。

根据以上计算，受力远小于承载能力，可不进行稳定性演算。

立腿计算（门架立腿选用[14a槽钢）

式中——
截面塑性发展系数
；

代入数据计算
N/mm2，满足设计要求。

最大剪力小于围圈但方向最大剪力，由以上计算可知满足要求。

由受理计算可知门架立腿受力较小，而且有围圈及加固相连，稳定性满足要求，可不进行计算。

横梁计算（横梁采用][12槽钢）

经计算
N/mm2。未超过设计值5%，满足设计要求。

千斤顶及支撑杆最少数量按照下式确定:

——总垂直荷载（kN）；

——单个千斤顶或支撑杆的允许承载力（kN），千斤顶的承载力为千斤顶额定提升能力的1/2，两者取其最小者。

本粮仓内径10米，按照间距1.35米，须布置23个千斤顶。由于群仓稳定性好，仓内径较小，且仓壁被星仓分割多段，根据以往施工经验可布置20台千斤顶。

①、提升架及内外钢平台：20套×1450套=29000N

②、围圈及加固：125米×180N/m=25500N

③、立柱及栏杆：40根×50N/根+200米×8.9N/m=3780N

④、吊脚手架及栏杆：40副×90N/副＋400m×8.9N/m=5380N

⑤、拉杆、中心盘：20根×100N/根+500N/个＝2500N

⑥、平台木板及吊脚手架板：140×250N/㎡=35000N

、钢模板：56×400N/㎡=22400N

∑＝140×1.5=210kN

56m²×2.0kN/m²=112kN

卸料对操作平台的冲击力：

Wk=γ〔（hm＋h）A1+B〕式中

Wk——混凝土对操作平台料点的集中荷载标准值（KN）

γ——混凝土的重力密度（KN/M3）

hm——料斗内混凝土上表面至料斗口的最大高度（m）

h——卸料时料斗口至平台卸料点的最大高度（m）

A1——卸料口的面积（m2）

B——卸料口下方可能堆存的最大混凝土量（m3）

Wk＝23×〔（2＋1）×0.01＋0.3〕＝7.59KN

广西某高层住宅楼工程施工组织设计总垂直荷载N=a×1.2+（b+c+d）×1.4=546.3KN

单根支承杆允许承载力与千斤顶允许承载力，两者取最小

P0=28.4KN所以：n=N/P=546.3/28.4=19.2个

附图1、门架平面布置图

JTG T 3650-2020《公路桥涵施工技术规范》.pdf附图2、滑模装置示意图

附图3、滑模装置油路布置示意图