施工组织设计下载简介

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A、沿后浇带边线，做5cm后砂浆冲筋，控制钢筋保护层，并防止钢筋下部漏浆。

B、铺设底层钢筋后将下部铁网骨架固定于底层钢筋之上，将止水钢板固定于下部铁丝网骨架之上，将上部铁丝网骨架固定于止水钢板之上，并用短钢筋分别固定于底层钢筋和止水钢板之上，固定钢筋间距不大于1m。

C、固定好底层铁丝网骨架后，将细网铺至混凝土面，并用少量砂浆压实。

D、铺设底板上层钢筋后，用木方沿后浇带边线压实（木方用10#铁丝固定于顶层钢筋之上），将细网上反至木方之上北大医院二部病房楼工程结构施工组织设计方案，并用铁钉钉牢。

（1）外墙后浇带封堵方法如下图

A、剪力墙水平钢筋绑扎完成后，将止水钢板（弯钩朝迎水面）和铁丝网骨架焊于水平钢筋之上，并用短钢筋加固，加固间距不大于0.5米。

B、将细网穿过钢筋，用木条定于墙模板之上，

C、木条固定铁丝网，封堵漏浆，并控制保护层。

（1）外墙后浇带封堵方法如下图

A、将止水钢板（弯钩朝迎水面）和铁丝网骨架焊于底层钢筋之上，并用短钢筋加固，加固间距不大于1米。

B、将细网穿过钢筋，下部铁丝网用钢钉定于模板上，上部铁丝网将细网上反至木方之上，并用铁钉钉牢。

4、顶板后浇带独立支撑系统

4.1顶板后浇带独立支撑

根据图纸要求“后浇带中的混凝土应在两侧结构混凝土浇筑完毕2个月之后再浇筑，施工期间，后浇带两侧构件应妥善支撑，以确保构件和结构整体在施工阶段的成长能力和稳定性。”所以要求，后浇带应采用独立支撑。

本工程地下室底板支撑系统模板采用122×244型号模板，立杆间距900，在车库顶板混凝土强度到达100%后，拆除满堂支撑脚手架，保留后浇带每侧四排立杆范围内的支撑系统不拆，形成独立支撑。如下图所示：

图5顶板后浇带独立支撑系统

后浇带两侧混凝土浇筑完毕60天后，将后浇带中部两根立杆降下，拆除后浇带底部模板，以便后浇带凿毛与清理。

4.3后浇带封模与混凝土浇筑

后浇带清凿完毕后，回顶中间两根立杆，封模，浇筑混凝土，如下图示意：

图7顶板后浇带混凝土浇筑

0.3CM×0.3CM

（1）后浇带混凝土采用比相应结构高一等级的掺加微膨胀剂的补偿收缩混凝土，本工程混凝土型号如下表：

（2）后浇带的浇筑顺序为先基础，后柱墙，再梁板。后浇带采用分段浇筑，施工缝参考后浇带封堵做法。

（3）浇筑混凝土时提前24小时用水冲洗并保持湿润，残留在混凝土表面的积水予以清除。

（4）后浇带施工时模板支撑安装牢固，钢筋进行清理整形，施工质量满足钢筋混凝土设计和施工验收规范的要求，保证混凝土密实无裂缝。

（6）施工时对已浇混凝土结构要采取保护措施并及时养护，养护时间不小于14天。

7、质量标准与安全文明施工

参照《地下车库模板施工方案》相关章节。

模板支架搭设高度为5.7m搭设尺寸为：立杆的纵距考虑到顶板满堂支撑的水平拉杆连续性，选择同样间距，立杆的横距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.60米。

梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

采用的钢管类型为φ48×2.8。

面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2。

模板支架搭设高度为5.7m，

立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.60m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×70mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.55+0.30)+1.40×2.50=20.426kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.55+0.7×1.40×2.50=20.270kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.550×0.900+0.300×0.900)=11.425kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×0.900=3.645kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；

I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×11.425+1.40×3.645)×0.200×0.200=0.075kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.075×1000×1000/48600=1.548N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×11.425+1.4×3.645)×0.200=2.258kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2258.0/(2×900.000×18.000)=0.209N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×11.425×2004/(100×6000×437400)=0.047mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为M=0.1Pl+0.1ql2

面板的计算宽度为1200.000mm

集中荷载P=2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.550×1.200+0.300×1.200)=15.233kN/m

面板的计算跨度l=200.000mm

经计算得到M=0.175×0.9×1.40×2.5×0.200+0.020×1.20×15.233×0.200×0.200=0.125kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.125×1000×1000/48600=2.569N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.550×0.200=2.761kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300×0.200=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×2.761+1.20×0.060)=3.047kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.900=1.134kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.134+3.047)×0.900=3.763kN

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.763/0.900=4.181kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.18×0.90×0.90=0.339kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×4.181=2.258kN

最大支座力N=1.1×0.900×4.181=4.139kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×7.00×7.00/6=40.83cm3；

I=5.00×7.00×7.00×7.00/12=142.92cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.339×106/40833.3=8.29N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2258/(2×50×70)=0.968N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.539kN/m

最大变形v=0.677×2.539×900.04/(100×9500.00×1429166.6)=0.831mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为M=0.1Pl+0.1ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN

经计算得到M=0.175×1.40×0.9×2.5×0.900+0.020×3.047×0.900×0.900=0.545kN.m

抗弯计算强度f=0.545×106/40833.3=13.36N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=4.139kN

均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.692kN.m

经过计算得到最大支座F=20.573kN

经过计算得到最大变形V=1.371mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面惯性矩I=20.39cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.692×106/1.05/8496.0=189.67N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=1.371mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.093×5.700=0.529kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.550×0.900×0.900=11.182kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=10.759kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.280kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.50kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.60m；

l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；

——由长细比，为2200/16=137；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=17504/(0.363×397)=121.485N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2

h——立杆的步距，1.60m；

la——立杆迎风面的间距景园4＃楼安全防护施工组织设计，0.90m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.900×1.600×1.600/10=0.023kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×10.759+0.9×1.4×3.280+0.9×0.9×1.4×0.023/0.900=17.073kN

经计算得到
=17073/(0.363×397)+23000/4248=123.809N/mm2；

SY／T 6044-2019 浅（滩）海石油天然气作业安全应急要求.pdf考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!