施工组织设计下载简介

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NG2=0.300×1.100×1.100=0.363kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

天津快速路某标段施工组织设计方案NG3=25.100×0.120×1.100×1.100=3.645kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.849kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.100×1.100=2.723kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.63kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

——由长细比，为2100/16=132；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；

经计算得到
=9630/(0.391×424)=58.068N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.10m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×1.100×1.500×1.500/10=0.061kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×4.849+0.9×1.4×2.723+0.9×0.9×1.4×0.061/1.100=9.311kN

经计算得到
=9311/(0.391×424)+61000/4491=69.645N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

区域二：梁模板扣件钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为12.5m，梁截面B×D=400mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.10m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁底支撑木方长度1.20m。梁顶托采用100×100mm木方。梁底承重杆按照布置间距350,500mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.70。

图1梁模板支撑架立面简图

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.20+0.50)+1.40×3.00=41.520kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.20+0.7×1.40×3.00=41.820kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×1.200×0.400+0.500×0.400)=11.196kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(3.000+0.000)×0.400=1.080kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；

I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.35×11.196+0.98×1.080)×0.300×0.300=0.146kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.146×1000×1000/21600=6.739N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.35×11.196+1.0×1.080)×0.300=2.911kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2911.0/(2×400.000×18.000)=0.606N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×11.196×3004/(100×6000×194400)=0.526mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×1.200×0.300=9.180kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.300×(2×1.200+0.400)/0.400=1.050kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+3.000)×0.400×0.300=0.360kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×9.180+1.35×1.050)=12.430kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.360=0.318kN

木方弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=3.574kN；N2=3.574kN；N3=1.000kN；N4=0.000kN

经过计算得到最大弯矩M=0.407kN.m；最大支座F=3.574kN；最大变形V=0.205mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.407×106/83333.3=4.88N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2.644/(2×50×100)=0.793N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.205mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.108kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=1.453kN.m；最大支座F=14.318kN；最大变形V=1.168mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×7169/(2×100×100)=1.075N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=1.168mm

顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=14.318kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.111×12.500=1.681kN

N=14.318+1.681=15.999kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

——由长细比，为2100/16=132；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；

经计算得到
=15999/(0.391×424)=96.471N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.20m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.144×1.200×1.500×1.500/10=0.044kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=14.318+0.9×1.2×1.383+0.9×0.9×1.4×0.044/1.100=16.044kN

经计算得到
=16044/(0.391×424)+44000/4491=106.562N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

区域二：梁侧模板计算书

计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距350+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×66.000=59.400kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.30m。

荷载计算值q=1.2×59.400×0.300+1.40×3.600×0.300=22.896kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；

I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.206kN.m

最大变形V=1.118mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.206×1000×1000/16200=12.716N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×4121.0/(2×300.000×18.000)=1.145N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=1.118mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×59.40+1.4×0.30×3.60=22.896kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.30×59.40=17.820kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.288kN.m

经过计算得到最大支座F=8.924kN

经过计算得到最大变形V=0.040mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.288×106/83333.3=3.46N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4622/(2×50×100)=1.387N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.040mm

内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.000kN.m

最大变形vmax=0.000mm

最大支座力Qmax=8.924kN

抗弯计算强度f=0.000×106/8982.0=0.00N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值QGDW 13273.2-2018 330kV变电站用棒形支柱复合绝缘子采购标准 第2部分：专用技术规范.pdf，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.924

SY／T 7604-2020标准下载对拉螺栓强度验算满足要求!