施工组织设计下载简介

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4.9.1.双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。

4.9.2.剪刀撑的设置应符合下列规定：

(1)高度在24m以上双排脚手架，应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。

(2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨HJ 442.5-2020 近岸海域环境监测技术规范 第五部分 近岸海域生物质量监测.pdf，并不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45º～60º之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定：

剪刀撑跨越立杆的最多根数

剪刀撑斜杆与地面的倾角

剪刀撑跨越立杆的最多根数

(3)剪刀撑杆的接长。剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度≮1m，用3个扣件连接，杆端距扣件盖板边缘≮100mm。

(4)应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

(5)剪刀撑从架体端部开始设置。

(6)剪刀撑、横向斜撑搭设：应随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。

4.10.横向斜撑的设置

4.10.1.横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。

4.10.2.高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

4.11.1.双排脚手架门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式。本工程采用挑空一根立杆，斜杆与地面的倾角α应在45º～60º之间。门洞桁架的型式如下图示：

(1)双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆,详见下图示。

(2)斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

（3）斜腹杆应采用通长杆件。

4.11.2.门洞桁架下的两侧立杆应为双立杆，副立杆高度应高于门洞1～2步。

4.11.3.门洞桁架中伸出的上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件应紧靠主节点处的扣件。

门洞处上升斜杆、平行弦杆桁架图

4.12.扣件安装要求

4.12.1.扣件规格必须与钢管外径相匹配。

4.12.2.螺栓拧紧力矩不应小于40N·m，且不大于60N·m。

4.12.3.在主节点固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

4.12.4.对接扣件开口应朝上或朝内。

4.12.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

4.13.栏杆与挡脚板的搭设

4.13.1.栏杆与挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。

4.13.2.上栏杆上皮高度应为1.2m。

4.13.3.中栏杆应居中设置。

4.13.4.挡脚板高度不应小于180mm。

4.14.1.网材的合格性。新安全网必须有产品合格证书，旧网必须有允许使用的证明书或有合格的检验记录（现场承载力合格性试验）。

4.14.2.系结点。在每个系结点上，边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的绳系连接，系结点沿网边均匀分布，其结点间的距离不大于750mm。系绳结点牢固又易解，受力后不会散脱为准。不得用铁丝代替系绳。

4.14.3.网与网的连接。多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接系绳的材质与网绳相同。

4.14.4.架体上水平网的垂直间距。双排脚手架内水平兜网的垂直布置，与木脚手板每3步间隔设置，并在水平网上铺设密目网。

4.14.5.立网搭设。立网随脚手架及时搭设，立网底部必须与脚手架全部封严。

5.1.拆除脚手架前的准备工作

5.1.1.应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求。

5.1.2.应根据检查结果补充施工方案中拆除规定和措施，经批准后方可实施。

5.1.3.应清除脚手架子上的其它材料、杂物及地面障碍物。

5.1.4.拆除架体上的临时用电线。

5.2.拆除脚手架时应遵守下列规定

5.2.1.拆除一般顺序。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

5.2.2.拆连墙杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。

5.2.3.分段拆除法。分段拆除高差不应大于2步。如高差大于2步时，应增设连墙杆加固。

5.2.4.拆下部最后一根立杆。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5M）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。

5.2.5.分立面拆除法。当脚手采取分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。

5.2.6.卸料。卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。

构配件检查与验收主要内容

产品合格证、质检报告、外观、管径、壁厚。

锈蚀深度≤0.5MM，变形弯曲状况。

生产许可证、质量合格证、防锈。

外观检查，有裂缝、变形的严禁使用，有滑丝的螺栓必须更换。

宽≮200mm，厚不小于50mm，腐朽的不得使用。

6.2.脚手架检查验收

6.2.1.搭设阶段性检查与验收

脚手架阶段性检查与验收内容

基础完工后及脚手搭设前

每搭完10～１３ｍ高度后

遇有六级大风、大雨后，冬季开冻后

6.2.2.在使用中应定期检查的项目

脚手架在使用中定期检查的项目

杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等是否符合构造要求

底座是否松动，立杆是否悬空，地基是否积水

扣件是否短缺，螺丝是否松动

立杆的沉降与垂直度是否超过规定

安全防护措施是否符合要求

6.2.3.搭设的规范允许偏差

双排脚手架主要搭设的允许偏差(mm)

主节点处各扣件中心相互距离

同步立杆上两个相隔对接扣件的高差

立杆上的对接扣件至主节点的距离

纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离

7.1.持证上岗。脚手架搭设人员必须持证上岗，并定期体检合格。

7.2.安全保护用品。作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

7.3.架体合格后使用。脚手架的构配件质量与搭设质量，应检查验收合格后方准使用。

7.4.控制荷载。作业层上的活荷载不得超过2kN/m2。不得将模板支撑、缆风绳、砼泵送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

7.5.当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

7.6.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

7.6.1.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆。

7.7.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取措施，并报安全部门批准。

7.8.脚手架的北侧为钢筋加工区域，应搭设双层木板（50mm/层）防护棚。

7.9.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

7.10.用电线路在架体上时应有绝缘措施，不得乱拉乱拖。

7.11.脚手架接地、避雷措施等应符合用电技术规范。

7.12.安全网应按规定搭设和拆除。

7.12.1.使用前合格性检验。安全网搭设后，必须经专职安全员验收合格后方可使用。

7.12.2.使用期间的检查。对安全网使用期间进行定期与不定期的检查，主要查网绳是否有被解开、破损等现象。

7.13.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

悬挑架用来每四层卸荷一次，卸荷前架体高度应是四个层高加二个步距，即架体计算高度为：2.8×4＋1.8×2≈15(m)，以一个纵距（1.5mm）为计算单元。

8.1.1.架体自重标准值

(1)每根钢管承受结构自重标准轴向力:

NG1K=0.1248×15=1.87(kN)

15(m)—架体计算高度。

(2)每根钢管承受木脚手板(二层)自重的标准轴向力：

NG2K=0.35×2×1.5×1.3/2=0.68(kN)

1.3(m)—脚手板铺设宽度，１.3/2为每根立杆受荷宽度。

(3)栏杆、木挡脚板标准重

NG2K=0.14×1.5×2=0.42(kN)

(4)每根钢管承受的架体自重合计轴力标准值：

NGK=1.87+0.68+0.42=2.97(kN)

8.1.2.施工活载标准值

本工程主体施工时仅作为人员的工作面，故选用装修脚手架的施工均布荷载标准值2.0(kN)。考虑两个作业层的荷载，每计算单元的每根钢管承受的活动标准轴向力为：

NQK＝2.0×2×1.5×1.3/2＝3.9(kN)

式中2.0kn/m2—活载标准值

1.5×1.3/2—受荷面积

шK＝0.7μZ•μS•wO＝0.7×1.4×0.78×0.35＝0.26(kN/m2)

式中μZ—风压高度变化系数，取高度55m,C类时为1.4；

μS—体型系数，按表4.2.4中取1.3φ＝1.3×0.6＝0.78。

其中考虑密目网的挡风面积占50%，则φ＝1.2An/AW＝1.2×0.5/1.0＝0.6；

W0—基本风压，取0.35(kN/m2)。

8.2.立杆稳定性验算

＜f=205（N/mm2）

式中N—每根立根轴向力设计值

N=1.2NGK+0.85×1.4×NQK

=1.2×2.97+0.85×1.4×3.9=3.56+4.64=8.2(kN)

当λ=L0/i=kμh/i=1.155×1.5×1800/15.8

=197＜［λ］=210查表C得φ=0.186；

MW—由风载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.85×1.4шKLah2/10规范公式（5.3.4）

=0.85×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.15(kN·M)；

8.3.悬挑架(卸荷三角架、承力三角架)承载力计算

8.3.1.斜撑杆计算

Ldb=
(m)三角架计算简图

(2)斜撑杆所受的设计轴向力

Ndc=8200/0.895=9162(N)(Sinα=2.8/3.13=0.895)

Ndb=8200/0.989=8291(N)（Sinβ=2.8/2.83=0.989）

(3)外斜撑所受的弯矩

由于立杆与斜撑之间用扣件连接存在一定的偏心，取e=53mm，侧斜撑所受的弯矩近似为：

MCd=8200×53=434.6×103（N·mm）

杆件长细比：λdc=μL/I=1.0×3130/15.8=198＜[λ]=210

斜撑与水平杆的连接是用扣件扣接,视为两端铰接,故取μ=1，查表得φ=0.184；

(5)外斜撑的稳定性验算

σ=
=102+86=188＜f=205(N/mm2)

8.3.2.内斜撑的稳定性核算略。

9.1.连墙杆的轴向设计值

NL＝NLW+N0规范公式(5.4.1)

＝5.9+5＝10.9(kN)

式中NLW—风载波产生的连墙杆轴向设计值（设高度为55m）

NLW＝1.4шK·AW＝1.4шK(2h×3La)

＝1.4×0.26×(2×1.8×3×1.5)

N0—连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，当双排架时取５（kN）。

9.2.连墙杆的抗拉计算

连墙杆采用φ48×3.5脚手钢管，其抗拉应力为：

σ＝NL/An＝10900/489＝22＜f=205(N/mm2)(符合要求)

9.3.每根连墙杆内侧所需的抗滑扣件只数

n＝NL/8000＝10900/8000＝1.35（取2只扣件）

式中8000(N)—直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值。

10．落地式双排脚手架计算

本工程脚手架实际搭设高度为：0.30+51.60+1.5＝53.40(m)

10.1.采用单立管时可搭设的高度HS计算

10.1.1.当不组合风载时

式中φ—稳定系数，同本方案第8.2条；

NG2K—构配件自重产生的标准轴向力为:0.68+0.42=1.1；

∑NQK——施工荷载产生的标准轴向力总和为３9(kN)，同本方案第8.1.2条；

10.1.2.当组合风载时

式中MWK——风载产生的标准弯矩值

MWK＝шKLah2/10＝0.26×1.5×1.82/10＝0.126(kN·m)

10.2.脚手架搭设高度限值

按规定在上面计算高度两式中取较小值HS＝67(m),搭设高度限值：

［H］＝HS/（1+0.01HS）

＝67/(1+0.01×67)＝40(m)

10.3. 落地式脚手架立杆稳定性计算

本工程脚手实际搭设高度为53.40m，计算搭设限高为40m，为安全起见，单立管设计搭设高度为30m（17个步高），从30m高度起每4层卸荷一次（悬挑架）。对30m高单管脚手架稳定性计算如下：

10.3.1.静荷载计算

(1)每根钢管承受结构自重标准轴向力：

NG1K＝0.1248×30＝3.74(kN)

(2)每根钢管承受木脚手板(5层)重的标准轴向力：

NG2K＝0.35×5×1.5×1.3/2＝1.71(kN)

(3)受栏杆、木挡脚板（2个作业层）重的标准轴向力为NG2K＝0.42kN(同本方案第8.1.1条)。

(4)每根钢管承受静荷载的合计标准轴向力：

NGK＝3.74+1.71+0.42＝5.87(kN)

10.3.2.活荷载产生的轴向力

每根立杆承受活荷载(2层)标准轴向力为NQK＝3.90Kn(同本方案第8.1.2条)。

10.3.3.立杆稳定性计算

N/φA＝(1.2NGK+1.4NQK)/φA

＝(1.2×5.87+1.4×3.9)×103/0.186×489

＝12.5×103/91＝137＜f=205(N/mm2)(符合要求)

10.4.立杆地基承载力计算

立杆支设在150×150×10mm钢板支座上，下面分别是50mm厚木脚手板、100mm厚C20砼、2:8夯实灰土。立杆基础底面的平均压应力应满足下式的要求：

p＝N/A＝12.5×103/0.25×0.5

＝100(kn/m2)＜fg＝kC·fgK＝1.0×115＝115(kPa)

式中0.25×0.5—计算承压面积；

ｋＣ—地基承载力调整系数DB51／T 2653-2019标准下载，取１.0；

fgk—地基承载力，取115（kPa）；

fg—地基承载力设计值。

C1、C2楼标准层外架布置平面图；

T／CAGHP 029-2018标准下载E楼标准层外架布置平面图；

悬挑三角架搭设示意图；