施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

永嘉蓝天龙鞋业有限公司车间及附属用房工程模板支撑专项施工方案

Lo/i=2177.369/15.800=138.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

NBT 10208-2019 陆上风电场工程施工安全技术规范.pdf钢管立杆受压应力计算值；σ=12037.152/(0.357×489.000)=68.952N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68.952N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=5.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

对拉螺栓直径(mm):M12；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、124.800kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=320mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×27.021×320×320=2.77×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.77×105/2.70×104=10.248N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=10.248N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×320.0=5404.140N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×5404.140/(2×500×18.0)=0.901N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.901N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=320.0/250=1.280mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×320.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.564mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.564mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.280mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为5.2m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64.00cm3；

I=60×80×80×80/12=256.00cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；

q=(11.335+0.554)/1=11.889kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×11.889×500.0×500.0=2.97×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.97×105/6.40×104=4.644N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=4.644N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；

q=(11.335+0.554)/1=11.889kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×11.889×500.0=3566.732N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3566.732/(2×60.0×80.0)=1.115N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.115N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.50×500.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.183mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.183mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.50/1=5.94kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=9.237kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.186kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.034mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.19kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.12N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=2.12N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.034mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；

柱箍的最大挠度ω=0.034mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

查表得：对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.237kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=9.237kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.320×0.50/1=8.65kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=12.472kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.338kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.095mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.34kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=3.859N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=3.859N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.095mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=350.000/250=1.400mm；

柱箍的最大挠度V=0.095mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.400mmTB／T 2892-2018标准下载，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.472kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.472kN小于[N]=12.920kN32滑动模板烟囱工程施工组织设计，对拉螺栓强度验算满足要求!