施工组织设计下载简介

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美涂士新厂第一期公用工程房高大模板施工方案

外楞的最大挠度计算值ω=0.098mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.40mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

DBJ51／T 094-2018标准下载穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.8×0.35=8.848kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.848kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.7×0.25=4.463kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.3×0.25=0.075kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.5+2)×0.25=0.875kN/m；

静荷载设计值q=1.2×4.463+1.2×0.075=5.446kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.875=1.225kN/m；

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=5.446+1.225=6.671kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×6.671×0.8×0.8=0.534kN.m；

最大应力σ=M/W=0.534×106/83333.3=6.408N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.408N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.625×6.671×0.8=3.336kN；

方木受剪应力计算值τ=3×3336/(2×50×100)=1.001N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.001N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.3N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=4.463+0.075=4.538kN/m；

方木最大挠度计算值ω=5×4.538×8004/(384×9000×416.667×104)=0.645mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.645mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.300kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(1.500+2.000)=3.500kN/m2；

q=1.2×(17.850+0.300)+1.4×3.500=26.680kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=2.858kN；

最大弯矩Mmax=0.786kN.m；

最大挠度计算值Vmax=2.11mm；

最大应力σ=0.786×106/5080=154.734N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值154.734N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

(七)扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.858kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(八)立杆的稳定性计算:

水平钢管的最大支座反力：N1=2.858kN；

模板及其支架自重：N2=1.2×(0.75×0.80×0.80)=0.576kN；

N=2.858+0.576+1.750=5.184kN；

如果考虑到支撑架的安全因素，由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.047×(1.2+0.1×2)=1.737m；

长细比Lo/i=1736.973/15.8=110；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5184/(0.516×489)=20.545N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=20.545N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

注：以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板支撑架设计和使用安全》

选取屋面120mm厚的楼板进行验算结构楼板支架作为验算对象，楼板厚度为120mm。搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h为1.2米。板下木枋间距200mm。

采用的钢管类型为
48×3.5。

荷载计算按规范应取均布荷载和集中荷载两种作用效应分别考虑，计算结果取其大值。计算单元取1.0m。

可变荷载控制的效应组合：

q1=0.9×[1.2×(0.3+25.1×0.10)+1.4×4]×1.0=8.07kN/m

永久荷载控制的效应组合：

q1=0.9×[1.35×(0.3+25.1×0.10)+1.4×0.7×4]×1.0=6.94kN/m

根据以上两者比较应取q1=8.07kN/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.0×1.2×0.3=0.32kN/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.15kN

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.125q2l2=0.125×8070×0.22=40.35N.m

M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×320×0.22+0.25×3150×0.2=159N.m

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：

q=1.0×（0.3+25.1×0.10）=2.81kN/m

V=0.677×2.81×200.04/(100×6000×83333)=0.06mm<[v]=1/400Lmm,满足要求。

(二)模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.1×0.10×0.200=0.502kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.3×0.200=0.06kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=2.5×0.200=0.5kN/m

可变荷载控制的效应组合：

q=0.9×[1.2×(0.502+0.06)+1.4×0.5]=1.24kN/m

永久荷载控制的效应组合：

q=0.9×[1.35×(0.502+0.06)+1.4×0.7×0.5]=1.12kN/m

根据以上两者比较应取q=1.24kN/m作为设计依据。

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.24kN/m

最大弯矩M=0.125q2l2=0.125×1.24×0.80×0.80=0.10kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×1.24=0.60kN

最大支座力N=1.1×0.800×1.24=1.09kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.15×106/83333.3=1.8N/mm2

方木的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!

q=0.2×（0.3+25.1×0.10）=0.56kN/m

方木的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

(三)板底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

当计算横向支撑钢管时，模板自重应取0.5kN/m2,均布荷载应取1.5kN/m2。

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

ql1=25.1×0.10×0.200=0.502kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.5×0.200=0.1kN/m

活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=1.5×0.200=0.3kN/m

q=0.9×[1.2×(0.502+0.1)+1.4×0.3]=1.03kN/m

q=0.9×[1.35×(0.502+0.1)+1.4×0.7×0.3]=1.00kN/m

根据以上两者比较应取q=1.03kN/m作为设计依据。

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.03kN/m

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.25×q×l=1.25×1.03×0.8=1.03kN

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.03kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.278kN.m；

最大变形Vmax=0.475mm；

最大支座力Qmax=3.669kN；

最大应力σ=278089.453/5080=54.742N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值54.742N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.475mm小于800/150与10mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.774mm小于800/150与10mm,满足要求!

(四)扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.669kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)立杆的稳定性计算

模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

(1)静荷载标准值包括以下内容：

①模板及其支架自重(kN)：

G1k=0.75kN；

②钢筋混凝土楼板自重(kN)：

G2k+G3k=(24+1.1)×0.10×0.8×0.8=1.61kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=G1k+G2k+G3k=2.36kN；

(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.0+2)×0.8×0.8=1.92kN；

(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=5.52kN；

立杆的稳定性计算公式:

如果考虑到支撑架的安全因素，由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.047×(1.2+0.1×2)=1.737m；

长细比Lo/i=1736.973/15.8=110；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5520/(0.516×489)=21.877N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=21.877N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(六)立杆的地基承载力计算

本工程模板支撑底部局部是放在已经浇筑完毕的独立基础、地梁的混凝土表面，而基础中间少数局部区域支撑需要放置在粘性土层上。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

某住宅工程施工组织设计(专家评审方案）fg=fgk×kc=220×0.4=88kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=220kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=5.52/0.25=22.08kpa；

其中：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=5.52kN；

嘉兴市第一医院迁建工程传染楼桩基础工程施工组织设计基础底面扩展面积：A=0.25m2。

因p=22.08≤fg=88kpa，所以地基承载力满足要求！