施工组织设计下载简介

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剪刀撑斜杆与地面的夹角

a=130～150mm

5.6外脚手架使用的注意事项

13混合结构多层住宅搂工程施工组织设计1、悬挑外架上严禁堆码外架以外的施工用具、材料、杂物等。

2、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

3、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经现场安全员的同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

4、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急行，相互躲让时应避免身体失衡。

5、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。

6、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

7、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。

8、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。

9、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。并且向下

11、六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。

12、在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。

13、严禁模板支撑架、砼泵管支撑架与外脚手架相连或直接借用外脚手架。

5.7外脚手架拆除施工工艺

1、脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。拆完一层后再进行下一层的施工。

3、拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。

4、拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。

5、拆下的杆配件，短于3m的先转入楼层，用施工电梯运输至地面，长于3m的钢管人工传递至地面，严禁向下抛掷。

6、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

六、安全及文明施工管理

1、搭设人员必须式经过考核合格的专业架子工，必须持证上岗。

2、搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、施工作业层不得超载，不得将模板支架、缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上，同时严禁悬挂起重设备。

4、六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应及时扫除积雪。

5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：⑴.主节点处的纵横向水平杆；⑵.连墙杆件。

6、在脚手架上进行电气焊作业时，应采用石棉布将作业点下部进行封闭，防止火花溅落至下层，同时在下层应有看火人员及灭火设备。

7、搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

8、搭设脚手架的材料要堆放整齐，不得随地乱丢。使用完毕的材料应及时回收，该归堆的归堆，该入库的入库。

10、搭拆脚手架的严禁抛接钢管、扣件、扳手等材料及工具。

11、脚手架拆除的钢管、跳板、扣件及安全网应及时转运至指定地点，禁止随地堆放。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.5米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.7米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构进行计算，不考虑钢丝绳作用。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.30×0.9/3=0.09kN/m

活荷载标准值Q=2.000×0.9/3=0.600kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.154+0.10×0.840)×1.5002=0.217kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.256×106/5080.0=50.394N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.09=0.128kN/m

活荷载标准值q2=0.600kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.128+0.990×0.600)×1500.04/(100×2.06×105×21900.0)=1.37mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.30×0.9×1.500/3=0.135kN

活荷载标准值Q=2.000×0.9×1.500/3=0.9kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.135+1.4×0.9=1.492kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.92/8+1.492×0.9/3=0.452kN.m

=0.452×106/5080.0=88.976N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×9004/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm

集中荷载标准值P=0.058+0.135+0.9=1.093kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=1.139mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

(三)、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.2=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.3×0.9×1.500/2=0.203kN

活荷载标准值Q=2.000×0.9×1.500/2=1.35kN

荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.203+1.4×1.35=2.189kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

(四)、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×18.000=2.246kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢网片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.30×3×1.500×(0.9+0.300)/2=0.81kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×1.500×3=0.63kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.821kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.9/2=2.7kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.868

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.70×0.868=0.362kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.821+0.85×1.4×2.7=7.798kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.821+1.4×2.7=8.365kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩

Mw=0.85×1.4×0.362×1.500×1.800×1.800/10=0.209kN.m

(五)、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.365kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=8365/(0.186×489)=91.97N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.798kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.205kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=7798/(0.186×489)+205000/5080=126.09N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.362kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4.50×3.00=13.500m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=6.842kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.842kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=11.842kN大于扣件的抗滑力8.0kN，则采用双扣件连接。

(七)、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1300mm，l=1500mm，ml=300mm，m2=1200mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=8.365kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

k=1.3/1.5=0.867，kl=0.30/1.5=0.2，k2=1.2/1.5=0.8

代入公式，经过计算得到：

支座反力RA=25.749kN

最大弯矩MA=12.759kN.m

抗弯计算强度f=12.759×106/(1.05×141000.0)=86.180N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.821+2.7=6.521kN

水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

最大挠度Vmax=6.258mm

水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400=6.5mm,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=12.759×106/(0.929×141000.00)=97.405N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.318kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8318×4/(3.1416×50×2)]1/2=10.3mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.318kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于8318/(3.1416×20×1.5)=88.3mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

JT／T 986-2015标准下载混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.318kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

深基坑降水和钢板桩支护施工方案经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!