施工组织设计下载简介

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Rmax＝max[1.1×4.89×0.3，0.4×4.89×0.3+4.89×0.15]＝1.61kN

R'max＝max[1.1×3.3×0.3，0.4×3.3×0.3+3.3×0.15]＝1.09kN

对拉螺栓水平向间距(mm)

主梁最大悬挑长度(mm)

JTT1035.3-2016 道路逆反射材料用玻璃珠 第3部分：反光布用玻璃珠主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.25kN，R2＝0.81kN，R3＝0.25kN

正常使用极限状态：R'1＝0.16kN，R'2＝0.54kN，R'3＝0.16kN

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.04×106/4490=8.24N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝2Vmax/A=2×0.63×1000/424＝2.95N/mm2≤[τ]=120N/mm2

νmax＝0.01mm≤300/400＝0.75mm

轴向拉力设计值Ntb(kN)

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×0.88×2＝1.66kN≤Ntb＝12.9kN

（七）顶板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.32kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/54000＝3.66N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×2504/(384×10000×486000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[3500/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.89kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.1kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.1×0.92+0.101×0.79×0.92＝0.14kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.08×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.89×0.42/2，0.08×0.42/2+3.15×0.4]＝1.27kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.61，1.27]＝1.27kN·m

σ＝Mmax/W＝1.27×106/83330＝15.2N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.1×0.9+0.617×0.79×0.9＝1.03kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.9+0.675×3.15＝2.17kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.89×0.4，0.08×0.4+3.15]＝3.18kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.03，2.17，3.18]＝3.18kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.18×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.02kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.02×9004/(100×9350×4166700)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.02×4004/(8×9350×4166700)＝0.08mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.63kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.3kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25=1.07kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.3×0.9+1.2×0.47×0.9＝1.79kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.63×0.4＝0.65kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.79kN;

同理，R'＝1.34kN，R''＝1.34kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.07×0.9＝1.06kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.06×0.4＝0.42kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.06kN;

同理，R'＝0.79kN，R''＝0.79kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.63kN·m

σ＝Mmax/W＝0.63×106/4490＝139.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝3.87kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.87×1000/424＝18.26N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.8mm≤[ν]＝2.25mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150

Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·m

国家职业技能标准(职业编码：2-02-07-13) 智能制造工程技术人员(2021年版).pdfNw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.07/0.9＝4.96kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4958.26/(0.54×424)+0.07×106/4490＝37.4N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.96kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

明珠花园东区高层1#楼静压预应力管桩施工组织设计立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.96/(1×0.1)＝49.58kPa≤fak＝70kPa