施工组织设计下载简介

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鲁宝钢管循环水泵房建筑工程泵房高支模专项施工方案

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40；

某挖孔桩施工组织设计梁截面高度D(m):1.70

混凝土板厚度(mm):0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；

梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:木方支撑平行梁截面B；

立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；

采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

截面类型为圆钢管48×3.5；

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.620kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/2=3.29kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×3.29×500.002=8.24×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.24×104/5.08×103=16.211N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=16.211N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.70×500.004/(100×210000.00×1.22×105)=0.045mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.045mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×1647.000×300.000=8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.65×104/8.33×104=1.038N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.038N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×4.17×106)=0.010mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.010mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=400.00×18.00×18.00/6=2.16×104mm3；

I=400.00×18.00×18.00×18.00/12=1.94×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.70×0.90=18.73kN/m；

q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；

q=q1+q2+q3=18.73+0.15+1.01=19.89kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×19.886×0.2002=0.080kN.m；

σ=0.080×106/2.16×104=3.683N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.683N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.700+0.35）×0.40=17.48N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×17.480×200.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.103mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.103mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200.0/250=0.800mm，满足要求！

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=(24.000+1.500)×0.400×1.700×0.200=3.468kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.200×(2×1.700+0.400)=0.266kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.200=0.360kN；

2.木方楞的传递均布荷载验算：

P=(1.2×(3.468×0.266)+1.4×0.360)/0.400=12.462kN/m；

3.支撑钢管的强度验算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=12.462kN/m；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

经过简支梁的计算得到:

钢管最大应力σ=498480.000/5080.000=98.126N/mm2；

钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

水平钢管的最大应力计算值98.126N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2，满足要求！

钢管支座反力RA=RB=0.5×12.462×0.400=2.492kN；

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.49kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

横杆的最大支座反力：N1=2.492kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×11.000=1.704kN；

N=2.492+1.704=4.197kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4196.520/(0.207×489.000)=41.458N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=41.458N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2接长涵洞施工工艺，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.024×(1.500+0.100×2)=2.032m；

Lo/i=2031.514/15.800=129.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；

南京市海绵城市规划建设鸡翅基础图 集 通用海绵设施（中国市政工程华北设计研究总院有限公司2018年6月）.pdf钢管立杆受压应力计算值；σ=4196.520/(0.401×489.000)=21.401N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=21.401N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》