施工组织设计下载简介
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跨109国道（40 64 40）米连续梁施工方案（完整）改2.7立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
立杆计算长度L0=h+2a=0.6+0.1×2=0.8m；
南京市师范附中校园园林工程施工组织设计范本L0/i=800/15.8=51；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.849；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=73061.1/（0.849×489）=175.983N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=175.983N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.045×(0.6+0.1×2)=1.039m；
Lo/i=1039.148/15.8=66；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.793；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=73061.1/（0.793×489）=188.41N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=188.41N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2.8立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=300×1=300kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk=300kpa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=1；
立杆基础底面的平均压力：p=N/A=73.061×0.25=292.244kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=73.061kN；
基础底面面积：A=0.25m2。
p=292.244≤fg=300kpa。地基承载力满足要求！
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.70；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
面板采用竹胶板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):10584；面板抗弯强度设计值(N/mm2):37；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):1000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):14.000；
木方的截面宽度(mm):150.00；木方的截面高度(mm):150.00；
托梁材料为：木方:150×150mm；
翼缘板的计算厚度(mm):650.00；
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=26×0.65×1.2+0.5×1.2=20.88kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=3×1.2=3.6kN/m；
其中：q=1.2×20.88+1.4×3.6=30.096kN/m
最大弯矩M=0.1×30.096×2502=188100N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=188100/45000=4.18N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=37N/mm2；
面板的最大应力计算值为4.18N/mm2小于面板的抗弯强度设计值37N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=20.88kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×20.88×2504/(100×10584×33.75×104)=0.155mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.155mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
3.7模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=26×0.25×0.65+0.5×0.25=4.35kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=3×0.25=0.75kN/m；
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×4.35+1.4×0.75=6.27kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.27×1.22=0.903kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.903×106/83333.33=10.835N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=14.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为10.835N/mm2小于方木的抗弯强度设计值14N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:V=0.6×6.27×1.2=4.514kN；
方木受剪应力计算值τ=3×4.514×103/(2×50×100)=1.354N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值1.354N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=4.35kN/m；
最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；
方木的最大挠度计算值4.637mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方:150×150mm；
W=562.5cm3；
I=4218.75cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝6.772kN;
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=2.218kN·m；
最大变形Vmax=2.883mm；
最大支座力Qmax=26.87kN；
最大应力σ=2217977.667/562500=3.943N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=14N/mm2；
托梁的最大应力计算值3.943N/mm2小于托梁的抗压强度设计值14N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为2.883mm小于1200/250,满足要求!
3.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.158×12.7=2.008kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.5×0.9×1.2=0.54kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=26×0.65×0.9×1.2=18.252kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=20.8kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×0.9×1.2=5.4kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=32.52kN；
3.7立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
l0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；
l0/i=1400/15.8=89；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=32519.844/（0.667×489）=99.704N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=99.704N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.044×(1.2+0.1×2)=1.732m；
Lo/i=1731.996/15.8=110；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=32519.844/（0.516×489）=128.881N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=128.881N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=120×1=120kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=1；
立杆基础底面的平均压力：p=N/A=32.52/0.25=130.079kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=32.52kN；
基础底面面积：A=0.25m2。
p=130.079地基承载力满足要求！
3.跨109国道门洞支架体系
一、跨109国道门洞支架体系
门洞处45a#工字钢受力验算
根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》。
模板及支架荷载：q=3.0kN/m2，
砼浇注冲击荷载：q=2.5kN/m2，
砼浇注振捣荷载：q=2.5kN/m2计算。
混凝自重：q=26kN/m3
混凝土超灌系数取:1.05
①腹板混凝土自重荷载计算
3.52m×0.625m×26kN/m3=57.2kN/m
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则腹板部位混凝土分布荷载：
57.2kN/m×1.05=60.06(kN/m)
②模板及支架荷载：q=3×0.625=1.875kN/m2
③砼浇注冲击及振捣荷载：q=5×0.625=3.125kN/m2
F1=①+②+③=60.06+1.875+3.125=65.06(kN/m)
0.8×0.6×26=12.7
考虑混凝土超灌，系数取1.05，则底板部位混凝土分布荷载为：q=12.7×1.05=13.3(kN/m2)
②模板及支架荷载：q=3×0.6=1.8kN/m2
③砼浇注冲击及振捣荷载：q=5×0.6=3kN/m2
底板部位分布荷载合计：
q=①+②+③=13.3+1.8+3=18.1（kN/m）
为解决腹板下工45a#工字钢应力和挠度不足问题，拟将底模下面的150*150方木改为工16a#工字钢，将腹板重量分配到四根工45a#，并演算四根立杆传力情况，假设腹板下面两根立杆不受力，由两侧立杆承力，则受力分析如下：
荷载为65.05×0.6=39.03
则最大挠度值为Ymax=ql^3/48EI=39.03×1000×1800×1800×1800/48×11270000×210000=2mm<1800/400=4.5mm
腹板重分配给其下部4根45a型工字钢，计算过程如下：
腹板下纵梁承受荷载：q=83.16/4=20.79kN/m
强度校核：σ=M/W=154080/1430=107N/mm2<[f]=140N/mm2,
τ==80.4×10³×0.0008364/（0.00032241×0.018）=11.4MPa<80MP
挠度校核：Ymax=5ql^4/384EI=5×20.79×7700×7700×7700×7700/384×322410000×210000=14.1mm<7700/400=19.25mm
（3）底板部位荷载计算
底板下纵梁承受荷载：q=18.1KN/m
强度校核：σ=M/W=134143/1430=93.8N/mm2<[f]=140N/mm2,
τ==69.69×10³×0.0008364/（0.00032241×0.018）=10MPa<80MP
挠度校核：Ymax=5ql^4/384EI=5×23.4×7700×7700×7700×7700/384×322410000×210000=12.2mm<7700/400=19.25mm
跨中横梁为双拼32a型工字钢，
受力简图（单位：kN）
σ=M/W=192120/692×2=138.8/mm2<[f]=140N/mm2
由于所算结果接近容许值，所以在钢管之间用碗口脚手管进行支撑。
最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=160.1×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=3.8mm<3000/400=7.5mm
边跨横梁为双拼32a型工字钢，
受力简图（单位：kN）
弯矩简图（单位：kNm）
σ=M/W=96060/692×2=69.4N/mm2<[f]=140N/mm2
τ==219.43×10³×0.0004005/（0.0001108×2×0.018）=22MPa<80MPa
最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=80.05×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=1.9mm<3000/400=7.5mm
跨中底板处横梁为双拼32a型工字钢
受力简图（单位：kN）
JB／T 9927.1-2019 短螺纹铣床 第1部分：精度检验.pdfσ=M/W=83630/692×2=60.43N/mm2>[f]=140N/mm2
τ==418.14×10³×0.0004005/（0.0001108×2×0.018）=41.98MPa<80MPa
最大挠度值Ymax=Pl^3/48EI=139.38×1000×3000×3000×3000/48×210000×110800000×2=3mm<3000/400=7.5mm
3、临时支墩钢管立柱验算
（1）500mm钢管柱的强度验算
轴力为：438.86KN
Q／GDW 46 10022.35-2018 调速器控制系统运检导则(试行).pdf立柱采用500×9mm钢管。
断面面积为：12365.3mm²
σ==438860×2/12365.3=71N/mm2<140N/mm2设计允许应力值