施工组织设计下载简介
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A8悬挑式外脚手架施工方案16.2.12必须严格地按照规范、设计要求和有关规定进行脚手架的搭设、使用和拆除，大力制止乱搭、乱改和乱用情况并制定具体的安全措施。
16.3防止脚手架乱改和乱搭的措施：
16.3.1不得任意改变脚手架结构及其尺寸；
16.3.2不得任意改变连墙件的设置位置济南银座施工组织设计，减少设置数量；
16.3.3不得使用不合格的杆配件和材料；
16.3.4不得任意减少铺板数量、防护杆件和设施；
16.3.5不得在不符合要求的支持物上搭设；
16.3.6必须按质量要求搭设脚手架，立杆不得偏斜，连接点必须牢固可靠，不得松弛；
16.3.7必须得按规定的程序和要求进行脚手架的搭设和拆除作业。在搭设脚手架时要及时设置拉撑杆件；在拆除时不得过早地拆除拉结杆件和连接件；
16.3.8在搭、拆脚手架的作业中必须得采取安全防护措施，包括设置防（围）护和使用安全防护用品；
16.3.9必须按规定要求设置安全网。
16.4防止脚手架乱用问题的措施：
16.4.1不得随意增加上架人员和材料，引起超载；
16.4.2不得任意拆去构架的杆配件和拉结；
16.4.3不得任意抽掉、减少作业层脚手板；
16.4.4在架面上不得任意采取加高措施和增加荷载，加高部分必须有可靠固定且稳定，防护设施也应相应加高；
16.4.5不得站在不具备操作条件的横杆或单块板上操作；
16.4.6搭设和拆除作业必须按规定使用安全防护用品；
16.4.7在把脚手架作为支撑和拉结的支持物时，必须对构架采用相应的加强措施；
16.4.8不得在架上搬运超重构件和进行安装作业；
16.4.9不得在不安全的天气条件（五级以上风天，雷雨和雪天）下继续施工；
16.4.10脚手架在长期搁置以后，必须在经过检查且安全可靠的情况下才可重新启用。
16.4.11必须健全规章制度、加强规范管理、制止和杜绝违章指挥和违章作业。
16.4.12必须完善防护措施和提高施工管理人员的自我保护意识和素质。
17悬挑式扣件钢管脚手架计算书
悬挑脚手架计算取有阳台部分的型钢梁计算。
双排脚手架，搭设高度29.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.45米。
采用的钢管类型为48×3.0，
连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.1250。
悬挑水平钢梁采用22b号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=3.511×0.9002/8=0.355kN.m
=0.355×106/4491.0=79.158N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.551×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.982mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN
荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.580kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.423kN.m
=0.423×106/4491.0=94.197N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm
集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2295.810×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.00mm
V=V1+V2=4.059mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
17.5扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.025=3.188kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
17.6脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196
NG1=0.120×29.500=3.528kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.500)/2=1.470kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4=0.010×1.500×29.500=0.442kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.950kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.125
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.620×0.125=0.061kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.950+0.9×1.4×4.050=12.243kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.950+1.4×4.050=12.810kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.061×1.500×1.450×1.450/10=0.024kN.m
17.7立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.810kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.450=2.512m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为2512/16=158；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.284；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12810/(0.28×424)=106.451N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.243kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.450=2.512m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——由长细比，为2512/16=158；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.284；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.024kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12243/(0.28×424)+24000/4491=107.114N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.061kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×3.00=8.700m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000
经计算得到Nlw=0.740kN，连墙件轴向力计算值Nl=3.740kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查表得到=0.92；
净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=46.40cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=73.865kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=739.616kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=3.740kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
17.9悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。
本工程算例中，m=3000mm，l=3000mm，ml=500mm，m2=1400mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I=3570.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=325.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载N=12.81kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×46.40×0.0001×7.85×10=0.44kN/m
k=3.00/3.00=1.00
kl=0.50/3.00=0.17
k2=1.40/3.00=0.47
代入公式，经过计算得到
支座反力RA=36.356kN
最大弯矩MA=26.307kN.m
抗弯计算强度f=26.307×106/(1.05×325000.0)=77.089N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载N=5.95+4.05=10.00kN
水平钢梁自重计算荷载q=46.40×0.0001×7.85×10=0.36kN/m
最大挠度Vmax=12.611mm
水平支撑梁的最大挠度小于6000.0/250,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用22b号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=26.31×106/(0.953×325000.00)=84.98N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
17.10锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.113kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
压点处采用1个U形钢筋拉环连接；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8113×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=11mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.11kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于8113.22/(3.1416×20×1.5)=86.1mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.11kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
T／CFA 02010202-2-2017 用于塑料管与球墨铸铁管连接的球墨铸铁连接器.pdf4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为M=8.11×3.00/2=12.17kN.m
其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──截面有效高度；
【基坑】CFG桩基工程冬季施工方案.docfy──钢筋受拉强度设计值。
s=12.17×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0510
As=12.17×10^6/(0.9740×105.0×210.0)=566.9mm2