施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
山桥农资中心转换层模板施工方案R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×45.2×0.2+0.45×1.76×0.2＝3.77kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×45.2×0.2+1.2×1.76×0.2＝10.37kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×37.2×0.2＝2.98kN
DB4105／T 151-2020 城市园林绿化养护管理技术规程.pdfR2'=R3'=1.1q2l=1.1×37.2×0.2＝8.18kN
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.44×0.452，0.5×10.44×0.022]＝0.23kN·m
σ＝Mmax/W＝0.23×106/54000＝4.19N/mm2≤[f]＝13N/mm2
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.44×0.45，10.44×0.02]＝2.852kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.852×1000/(2×40×90)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.24×4504/(100×9350×2430000)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝8.24×254/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝25/400＝0.06mm
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.44×0.45，0.393×10.44×0.45+10.44×0.02]＝5.37kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.74kN，R2＝R3＝5.37kN
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.24×0.45，0.393×8.24×0.45+8.24×0.02]＝4.24kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.33kN，R'2＝R'3＝4.24kN
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.667×106/4120＝161.92N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝6.849kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.849×1000/384＝35.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm
R＝max[R1,R3]＝1.26kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.26kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.03kN·m
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+2.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝42.44kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.17kN，R2＝12.5kN，R3＝1.17kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12521.64/(0.68×384)+0.03×106/4120＝54.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2
可调托座承载力容许值[N](kN)
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝13.7kN≤[N]＝30kN
地基承载力设计值fak(kPa)
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.52/(1×0.15)＝83.48kPa≤fak＝140kPa
600*1400C型截面梁侧模板支撑系统计算
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
混凝土重力密度γc(kN/m3)
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h)
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1.4]＝min[46.08，33.6]＝33.6kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×33.6+1.4×4，1.35×33.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[45.92，49.28]＝0.9×49.28＝44.35kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝33.6kN/m2
主梁最大悬挑长度(mm)
对拉螺栓水平向间距(mm)
200，500，950
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：
q1＝bS承＝1×44.35＝44.35kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×44.35×0.12＝0.06kN·m
σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.48N/mm2≤[f]＝12N/mm2
q＝bS正＝1×33.6＝33.6kN/m
νmax＝5×33.6×1004/(384×4200×281250)=0.04mm≤100/400=0.25mm
R＝q1l=44.35×0.1＝4.44kN
R'＝q2l=33.6×0.1＝3.36kN
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.16×106/54000＝3N/mm2≤[f]＝13N/mm2
τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.31×1000/(2×90×40)＝0.55N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2
νmax＝0.2mm≤450/400=1.12mm
4、主梁所受支座反力计算
Rmax＝2.51kN
R'max=1.9kN
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.21×106/4120＝50.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
DB12／T 775-2018标准下载τmax＝2Vmax/A=2×3.04×1000/384＝15.81N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
ν1max＝0.17mm≤400/400=1mm
ν2max＝0.01mm≤100/400=0.25mm
Rmax＝11.11kN
轴向拉力设计值Ntb(kN)
某主干线同江至三亚公路胶州至两城段K21 976中桥盖梁施工组织设计可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.11＝10.56kN≤Ntb＝12.9kN