施工组织设计下载简介

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1)底板导墙及基础梁侧的小钢模拆除时，先支后拆，后支先拆。在拆模的过程中严禁砸、撬，注意成品的保护，特别注意外露部分的防水卷材，防止折断卷材。

2)模板边拆除边清理现*，堆放整齐，及时进行模板清理。

墙体侧模的拆除时间根据天气温度控制，拆除模板时以砼表面不受损伤为准。在现*砼浇筑地点，制作同条件试块，用作为控制模板拆除时间的依据（要求砼强度不低于1.2Mpa）。

1)拆模原则：先支后拆，后支先拆

2)拆除时济宁城市**施工组织设计，先松动支撑，后松地脚螺栓，然后使模板与墙面轻轻脱离。

3)任何情况下，拆模时不得在墙上口晃动或用重器砸模板。

*)门洞口的框模拆除后，须在门洞口中部复顶撑。

5)维护保养：拆下的模板安排专人及时清理，需用扁铲、油刷、砂纸、棉纱等工具，清除沾附的砂浆和隔离剂残渣，检查验收后再用棉丝擦净，涂刷隔离剂。模板零件设置专用零件箱存放。

*)模板修理先将模板上的砼清除干净，板面变形部位可用气焊烘烤背肋，在平台上校正平整。

先拆除斜支撑，再卸掉、螺栓，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土脱离，螺栓、配件清理、点数、集中装袋。

7.*楼板、梁模板拆除：

1)先拆除梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆除水平拉杆，然后拆除立柱，每根龙骨留一至二根立柱暂不拆除。

2)操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱和龙骨。

3)用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运走，集中堆放。

*)拆下的模板要及时清理干净，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。

5)拆模时间必须由技术人员根据试块试压强度决定，任何人不得随意拆除或移动。模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以

*)顶板模板的拆除必须满足下表规定：（根据设计要求）

现浇结构拆模时所需的砼强度

按设计的砼强度标准值的百分率计（%）

*、施工质量要求及验收标准

*.1.1保证工程结构和构件各部分外形尺寸和相互位置的正确，控制在允许偏差内。

*.1.2要求具有足够的承载力、刚度和稳定性，不出现凹凸或倾覆、失稳。

*.1.3构造简单，拆装方便，提高工效，尽量实现模板定型化、标准化、工具化和装配化，减少现*高空作业量。

*.1.*确保模板拼缝不漏浆，模板棱角顺直、平整。

*.1.5模板与砼的接触应涂水溶性脱模剂，不允许使用油质脱模剂。

*.1.*模板应定期修理，不合格的模板严禁使用。

*.2模板安装质量控制

*.2.1竖向模板和支架的支撑部分必须坐落在坚实的基础上，并应架设垫板，使其有足够的支撑面积。

*.2.2一般情况下，模板自下而上的安装。在安装过程中要注意模板的稳定，可设临时支撑稳住模板，待安装校正完毕后方可固定牢固。

*.2.3模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、中心线、标高及各部位的尺寸；保证结构部件的几何尺寸和相邻位置的正确。

*.2.*现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于*m时，模板应按全跨度长的3/1000起拱。

*.2.5现浇多层结构时，下层砼须达到足够的强度以承受上层荷载传来得力，且上下层水平构件模板立杆应对齐，并铺设垫板。

*.2.*各模板组装材料必须按计算要求选用，钢板及竹胶板模板面应平整，竹胶板封口牢固。

*.2.7模板拆除后应堆放在塔吊工作范围之内以便吊运；楼板模板拆除时应小心操作，避免竹胶板折断、撕裂，模板拆下后应及时清理干净，涂刷脱模剂，分规格存放，以备使用。

*.3模板安装质量标准

a、模板及其支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性；

b、模板支撑部分应有足够的支撑面积。

a、模板接缝处应严密，缝隙应用腻子嵌缝或嵌油毡条，预埋件安装牢固，缝隙最大宽度不超过1.5mm。

b、模板与砼接触面应清理干净，并涂刷脱模剂；模板粘浆和漏刷脱模剂累积面积不大于*00mm2。脱模剂涂刷应均匀，不得漏刷或污染钢筋。

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度及稳定性，其支架的支撑部分有足够的支撑面积。模板的下口及模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。

a、模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过下列规定：合格2.5mm，优良1.5mm。

b、模板与砼的接触面应清理干净并刷好脱模剂。

*.1模板制作、安装耗用材料多，工序复杂，质量要求高,现*文明安全生产必须明确安全生产责任制，建立安全生产制度，在实际施工中，以下安全文明生产要点，必须执行。

*.2制作加工过程中，使用带电机械人员必须经过培训，方可上岗作业。

*.3木工房及堆放木方、竹胶板的材料库严禁有烟火，并就近悬挂有消防灭火器材。

*.*支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

*.5现*小钢模堆放、安装、拆除应严格遵守本方案中要点实施。结构施工中，必须支搭安全网和防护网。

*.*拆模时，拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空，踏空而坠落。

*.7在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。

*.*拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定，严防突然掉落，倒塌伤人。

*.*由于本工程地处市区闹区地段，如果有夜间施工情况，小钢模要轻拿轻放保证不扰民。

墙体模板为*0系列组合小钢模板，主龙骨为2φ**钢管背楞，对拉螺栓M1*，竖向间距*00mm。

混凝土自重（γc）为2*kN/m3，按强度等级C30（按1段计算），坍落度为1*～1*cm，采用导管卸料，浇注速度为1.2m/S，混凝土温度取25℃，t0=200/（25+15）=5

F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×2*×5×1×1.15×1.21/2=33.3kN/m2

F2=γcH=2*×1.22=2*.2*kN/m2

取两者中小值，即F2=2*.2*kN/m2，

F=2*.2*×1.2×0.*=31.*2kN/m2

b.倾倒混凝土时产生的水平荷载

荷载设计值为2×1.*×0.*=2.52

F′=31.*2+2.52=3*.1*kN/m2

考虑到模板的实际尺寸，取计算模型为四跨连续梁，将面均布荷载化为线均布荷载，取1m宽板带计算，

q1=F′×1=3*.1*×1=3*.1*N/mm（用于验算承载力），

q2=F×1=31.*2×1=31.*2N/mm（用于验算挠度），

弯距：M=0.077q1l2=0.077×3*.1*×2502=1*.*×10*Nmm

抗弯承载力：σ=M/W=1*.*×10*×*/1000×122=*.*N/mm2≤fm=*0N/mm2（可）

ω=0.*32q2l*/100EI=0.*32×31.*2×250*×12/100×*500×1000×123=0.**mm

≤l/250=250/250=1mm（可）

横肋采用两根Φ**钢管，计算模型取为四跨连续梁，钢管截面特征：抵抗矩W=5.00×103mm3，惯性矩I=12.1*×10*mm*，

化为线均布荷载：q1=F′×1=3*.1*×0.*=20.**N/mm（用于验算承载力），

q2=F×0.*=31.*2×0.*=1*.*7N/mm（用于验算挠度），

M=0.077q1l2=0.077×20.**×*002=57×10*N•mm

抗弯承载力：σ=M/W=57×10*/2×5.00×103=57N/mm2≤215N/mm2（可）

ω=0.*32q2l*/100EI=0.*32×1*.*7×*00*/100×2.0*×105×2×12.1*×10*=0.31nbmm≤*00/1000=0.*mm(可)。

混凝土侧压力F′=31.*2+2.52=3*.1*kN/m2，对拉螺杆双向间距为*00mm，选用M1*螺栓，净截面面积A=153mm2。

模板拉杆承受的拉力为：N=F′A=3*.1*×0.*×0.*=12.2*kN

对拉螺杆的应力为：σ=N/A=12.2*×103/153=*0.32N/mm2≤170N/mm2（可，也可改用M12）。

选取截面尺寸为*00×500mm（按最大梁高计算）进行计算。木楞间距为100mm，横向钢管间距为500mm，将计算模型取为五跨连续梁。

底模自重0.012×10×0.*×1.2=0.05*kN/m2

混凝土自重2*×0.*×0.5×1.2=5.7*kN/m2

钢筋荷重1.5×0.*×0.5×1.2=0.3*kN/m2

振捣砼荷载2×0.*×1.2=0.**kN/m2

合计：q1=7.12kN/m2

σ=M/W=*×0.7**×10*/2×50×1002=*.57N/mm2≤fm=13N/mm2(可)

剪应力：τ=3V/*bh=3×*.1*×103/*×50×100=0.*21N/mm2≤fV=1.*N/mm2(可)

模板用ф**钢管做背楞，立面间距1200mm，验算挠度时为计算方便不考虑模板对整体刚度的有利影响。挠度计算时荷载不考虑振捣砼荷载，则q=20.27kN/m，

I=2bh3/12=2×50×1003/12=*.*×10*mm*

ω=Kωql*/100EI=0.***×20.27×500*/100×*000×*.*×10*=0.01mm≤1.5mm（可）

P=q1l/2=20.27×0.*/2=*.0*kN

σ=M/W=0.*5×10*/5.0×103=1*0N/mm2≤215N/mm2(可)

ω=Pl2/**EI=*.0*×103×12002/**×2.0*×105×12.1*×10*=0.007mm≤3mm(可)

侧模立挡采用间距为*00mm双钢管，计算模型取五跨连续梁，其Km、KV、Kω与上面相同。

T=25℃，t0=200/（25+15）=5，V=2m/h，则

F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×2*×5×1×1.15×21/2=*3kN/m2

F2=γcH=2*×0.*=1*.2

取两者较小值，F2=1*.2kN/m2

振捣混凝土产生的荷载：*kN/m2

组合值为：1*.2×1.2+*×1.*=2*.**kN/m2

转化成线荷载为：2*.**×0.*=17.1*kN/m

σ=M/W=*×0.*51×10*/2×50×1002=2.71N/mm2≤fm=13N/mm2(可)

剪应力：τ=3V/*bh=3×5.21×103/*×50×100=0.7*N/mm2≤fV=1.*N/mm2(可)

q=17.1*kN/m，

I=2bh3/12=2×50×1003/12=*.*×10*mm*

ω=Kωql*/100EI=0.***×17.1*×500*/100×*000×*.*×10*=0.00*mm≤1.5mm（可）

模板采用12mm厚竹胶合板，下铺50×100mm木楞，间距为300mm，木楞下钢管间距为1200mm，支撑用满堂红脚手架，立杆间距1.2m（按1段计算，板厚200mm）。

A.荷载计算（取1m宽板带）

底模自重0.012×10×1×1.2=0.1**kN/m

混凝土自重2*×0.2×1×1.2=5.7*kN/m

钢筋荷重1.1×0.2×1×1.2=0.2**kN/m

施工人员及设备荷载荷载2.5×1×1.*=3.5kN/m

合计：q1=*.*7kN/m

σ=M/W=*×0.*0*×105/1000×122=2N/mm2≤fm=*0N/mm2(可)

q=*.17kN/m，

I=bh3/12=1000×123/12=1.**×105mm*

ω=Kωql*/100EI=0.***×*.17×200*/100×*500×1.**×105=0.052mm≤1/200=*mm（可）

取计算模型为简支梁，计算跨度为1.2m，q=*.*7×200/1000=1.*3kN/m

M=ql2/*=1.*3×1.22/*=0.2*kNm

σ=M/W=*×0.2*×10*/50×1002=3.**N/mm2≤fm=13N/mm2(可)

q=*.17×200/1000=1.23kN/m，

I=bh3/12=50×1003/12=*.17×10*mm*

ω=5ql*/3**EI=5×2.*7×1200*/3**×*000×*.17×10*=1.7*mm≤1/200=*mm（可）

取计算模型为简支梁，计算跨度为1.2m，F=1.**×1.2=2.33kN，间距250mm，采用双钢管，钢管截面特征：抵抗矩W=5.00×103mm3，惯性矩I=12.1*×10*mm*，

σ=M/2W=1.75×10*/2×5×103=175N/mm2≤fm=215N/mm2(可)

q=*.17×250/1000=1.5*kN/m，

I=bh3/12=50×1003/12=*.17×10*mm*

ω=Kωql*/100EI=0.***×1.5*×1200*/100×2.0*×105×12.1*×10*=0.*2mm

≤1/200=1200/200=*mm（可）

支撑架采用Φ**钢管，立杆间距1.2m，横杆间距1.2m，钢管主要截面特征如下：截面积A=*.**×102mm2，惯性距I=12.1*×10*mm*，抵抗矩W=5.00×103mm3，回转半径i=15.*mm，抗弯强度设计值f=215N/mm2，弹性模量E=2.0*×105N/mm2。

模板支架荷载为*.*7kN/m2，每个区格面积为1.2×1.2=1.**m2，每根立杆承受的荷载为：1.**×*.*7×103=13*25N。

轴向压应力：N/A=13*25/*.**×102=2*.5N/mm2≤f=215N/mm2(可)

稳定性验算:立杆长细比为:λ=l/i=1200/15.*=7*,得稳定系数ψ=0.71*

N/ψA=13*25/0.71*×*.**×102=3*.7≤f=215N/mm2(可)

取截面尺寸为500×500mm，面板采用竹胶合板，背楞为50×100木楞，柱箍间距取为为*00mm，柱箍采用Φ**钢管,柱箍按四跨连续梁计算。

混凝土侧压力：F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×2*×5×1×1.15×1.51/2=37.2kN/m2

倾倒砼荷载：F2=2×1.*=2.*kN/m2

均布荷载设计值：q=0.9×（F1+F2）l=0.9×（37.2+2.8）×0.4=14.4kN/m

计算公式为：N/An+Mx/γxWnx≤f

因采用[80×43×5槽钢，故An=1020mm2，Wnx=25.3×103DB13／T 5082-2019 水泥混凝土拌和过程动态质量监控规范，竹胶合板后有50×100木楞，l2=b+（100×2）=1100+（100×2）=1300mm，l1=1300mm，取γx=1.0

N=aq/2=1.1×14.4×103/2=7920N

Mx=0.077ql22=0.077×14.4×13002=1873872Nm

N/An+Mx/γxWnx=7920/1020+1873872/25.3×103=81.83N/mm2≤215N/mm2（可）

q′=0.9F1=0.9×37.2×0.6=20.088kN/m，E=2.05×105N/mm2，I=101×104N/mm4

ω=0.632q′l24/100EI=0.632×20.088×2504/100×2.05×105×12.19×104

=0.02mm≤[ω]=l2/500=250/500=0.5mm（可）

XX 别墅小区工程施工组织设计通过上述计算确定支模方案可行。