施工组织设计下载简介

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北京金都百富家园小区（江南春晓）1#楼、7#楼拱门式脚手架施工方案

6.4.2.8作业层均分布荷载标准值不得超过3.0KN/㎡（结构）和2.0KN/㎡(装修)。脚手

架上同时有2个或2个以上作业层作业时，在一个跨距内各作业层上的施工均分布荷栽标

准值总和不得超过5.0KN/㎡，所以要检查作业层是否超出要求荷载值。

6.4.2.9脚手架底部是否设置纵、横向扫地杆湖南省张（家界）至花（垣）高速公路工程某标段(实施)施工组织设计，是否设置位置在距底座上皮不大于200mm

6.5.1施工使用期间不得拆除下列杆件：

6.5.1.1交叉支撑，水平架；

6.5.1.2连墙件；

6.5.1.3加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等；

6.5.2作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经公司技术安全部门批准，经批准可拆时要符合下列规定：

6.5.2.1交叉支撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的门架上、下层面应满铺水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网；

6.5.2.2只能拆除个别连墙件，在拆除前、后应采取安全措施并应在作业完成后立即恢复；不得在竖向或水平向同时拆除两个及两个以上连墙件。

6.5.3在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。

6.5.4关于交叉作业的注意事项：

6.5.4.1因结构装修有外墙保温及钢丝网挂灰，所以在外保温及挂钢丝网施工时碰到连墙件时要预留孔洞，决不能随意拆除连墙件，在必须要拆除连墙件的地方，要先通知我项目部现场地人员，在架固后方可拆除。

6.5.4.2因脚手架为辅助作业设施，固在施工过程中若有必须拆除及补搭的地方要及时通知项目部，在经同意后派专人协助。

7、文明施工与总包方的协调管理

7.1.1脚手架搭设整齐、美观。

7.1.2安全网必须干净、整洁、没有破损。

7.1.3架底浇筑砼进行硬底化，并做好排水。

7.1.4协助总包单位搞好文明施工安全生产工作。

7.2与总包方的协调管理

配合协调好总包单位独立施工独立分包工作，保证工程施工有组织，有计划地进行，

使工程施工达到合同规定的各项指标，满足总包单位的要求。

7.2.1配合总包单位现场项目部管理工作。

7.2.2总包在控制网络计划指导下，专业施工分包单位必须协调配合，科学，安排各工序，实现主体结构交叉作业和空间流水作业互不影响。

7.2.3团结各专业的施工人员，增强员工对产品的保护意识，做到上道工序对下道工序负责，完工产品对总包单位负责，使产品不污、不损，强加强现场质量管理。

7.2.4随时接受业主、监理及总包职能部门的工作检查。

7.2.5完成总包单位约定的分包内容，达到安全使用要求。

QK——施工荷载标准值；

WK——风荷载标准值；

QK——风线荷载标准值；

NGK1——每米高脚手架自重产生的轴向力标准值；

NGK2——每米高脚手架附件自重产生的轴向力标准值；

ΣNQik——各施工层施工荷载产生的轴向力标准值总和；

N——作用于一榀拱构门架的轴向力设计值；

MK——风荷载产生的弯矩标准值；

Nt（Nc）—风荷载及其它作用对连墙件产生的拉（压）力设计值；

NW——风荷载作用于连墙件的拉（压）力设计值

f——钢材强度设计值；

NV——连墙件与脚手架、连墙件与主体结构连接的抗拉（压）

A1——拱构门架立杆毛截面积；

A——拱构门架立杆或连墙件的毛截面积；

I——拱构门架立杆毛截面惯性矩；

h——拱构门架高度，即步距；

λ——拱构门架立杆或连墙杆的长细比；

La——拱构门架跨距、立杆纵距；

Lb——拱构门架宽度、立杆横距；

hw——连墙件竖向间距；

lw——连墙件水平间距；

H——脚手架搭设高度；

Hd——不组合风荷载时脚手架的可搭设高度；

Hwd——组合风荷载时脚手架的可搭设高度；

μz——风压高度变化系数；

μs——风荷载体形系数；

μstw——按桁架确定的风荷载体形系数；

φ——轴心受压构件稳定系数；

μ——门架立杆的计算长度系数；

γ0——结构重要性系数；

γG——永久荷载（恒载）分项系数；

γQ——可变荷载（活荷载）分项系数；

γ’R——考虑脚手架工作条件的抗力调整系数；

γ’M——材料强度附加分项系数

γ’H——搭设高度调整系数

附1：拱构型门式钢管脚手架搭设高度的计算和分析

（1）
计算（脚手架自重产生的轴向力）

每步架高内的构配件及其重量为：

门架1副0.112KN；

脚手板每步一设0.130KN；

交叉拉杆1副0.05×1=0.05KN；

安全插销合计0.0206KN；

则
=
=0.184

(2)附件产生的轴向力
计算

安全栏杆每步一设0.070KN

安全网每步每跨0.016KN

NGK2=
=0.051

(3)
=

=0.235

(4)施工荷载产生的轴向力
计算

=Nih.b.1=5×0.8×1.83=7.32KN

4、不组合风荷载时之搭设高度计算：

5、组合风荷载时之搭设高度计算

（1）按不透风的全封闭情形，取μs=1.3；按距地面5M高计算风压，风压高度变化系数μz=1.0

(2)风压标准值WK(计算)

(3)计算风线荷载标准值
：

(4)计算风载弯矩标准值
和

当施工总荷载Qk=5KN/m2时，其可搭设高度只有55m（不组合风载）和53m（组合风载，按距地面5m高计），当取Qk=3KN/m2时，减少2KN/m2，相当于减少门架荷载2×1.83=3.66KN,除以0.235KN/M,得知增搭设高度15M。

附2：钢管挑架平台的计算和分析

钢管挑架平台，构造如方案中所示，搭设高度按（14.2米处开挑）计算，取高度60米计算。采用Φ48×3.5钢管搭设，用玛钢扣件连接，已知钢管截面积A=489mm2,截面抵抗矩W=5000mm3,架体角度θ=60o,l=1.83m,钢管及扣件强度计算系数为1.5，的rx=1.15,a=0.8米，b=0.2米。验算杆件及其连接强度是否满足要求。

（1）
计算（脚手架自重产生的轴向力）

每步架高内的构配件及其重量为：

门架1副0.112KN；

脚手板每步一设0.130KN；

交叉拉杆1副0.05×1=0.05KN；

安全插销合计0.0206KN；

则
=
=0.184

(2)附件产生的轴向力
计算

安全栏杆每步一设0.070KN

安全网每步每跨0.016KN

NGK2=
=0.051

(3)
=

=0.235

(4)施工荷载产生的轴向力
计算

=Nih.b.1=2×0.8×1.83=2.93KN

P=（50*0.235+2.93）/2=7.34KN=7340N

2、内力计算：（受力图如下所示）

RAV=（a/l）*p=(0.8/1)*7340=5872N

RB=(P+b/l*P)cscθ

=(√l2+h2)/h*(1+b/l)*P

=(√12+2.952)/2.95*(1+0.2/1)*7340

RAH=(P+b/l*P)ctgθ

=1/h(1+b/l)P

=1/2.95*(1+0.2/1)*7340

AC杆跨中最大弯矩(在D处)为：

Mmax=ab/l*P=0.8*0.2/1*7340=1174.4N·mm

σt=RAH/An+M/rxW=2985.76/489+1174.4/1.15*5000

=6.31N/mm2

钢管外径D=48mm，内径d=41mm

i=0.25√D2+d2=0.25√482+412=15.78mm

l0=√l2+h2=√1.02+2.952=3.11

σc=RB/ΨA=9299/0.453*489=41.98N/mm2<205N/mm2

(3)挡固杆抗弯及扰度验算

挡固杆受水平杆拉力作用，其产生的弯矩和挠度，已知Φ48*3.5钢管的I=12.19*104mm4,间距宽l=1830mm，水平杆作用点离窗洞边a1=150mm

M=RAH*a=2985.76*150=447864N·mm

σcr=M/(rx*W)=447864/(1.15*5000)=77.89N/mm2

（4）扣件抗滑移承载力验算

扣件节点处承受RAH的作用，其值为2985.76N，小于RC（=8500N），故满足要求。RB承受的作用力9299N>8500N故须采用卸荷。

经验算，挑架平台传至下层楼板的荷载RB=9299N，大于楼板承受的荷载2500N。

即当RB小于2500N时方符合要求，故按RB=2500N反算

RB=(PX+b/l*PX)cscθ

2500N=【(√l2+h2)/h】*(1+b/l)*PX

2500N=(√12+2.952)/2.95*(1+0.2/1)*PX

（1）脚手架一个纵距内全部荷载设计值F

（2）求吊点所承受的荷载，吊索拉力及吊点位置小横杆所受压力。

荷载不均匀系数：kz=1.5

每个平台横杆设斜位点，吊点承受的荷载P1：

P1=F*kz=6799*1.5=10198.5N

TOC=P1*√2.952+12/2.95=10768.52N

钢丝绳受力不均匀换算系数：a=0.85

钢丝绳使用安全系数：K=6

Pq=KTOC/a=6*10.77/0.85=76.02KN

选用
12.5钢丝绳，Pq=132.2KN>76.02KN

故选用
12.5钢丝绳安全.

本工程架体搭设高度52.5米左右，在钢管搭挑架平台为此为保证脚手架自身及下层阳台挑板的安全，我们设计时采用斜拉钢丝绳卸荷的措施。平台借助上层模板穿墙螺栓孔用直径不小于Φ12.5钢丝绳进行卸荷，必须每个竖向水平杆都要卸荷，同时在阳台下支撑。

1、风荷载标准值WK计算

2、风荷载作用于连墙件的拉压力设计值Nw

Nw=1.4WKL1H1=1.4×0.50×5.49×3.4=13.07KN

3、风荷载及其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值Nt(Nc)

Nt(Nc)=Nw+3.0=13.07+3.0=16.07KN

4、连墙件的净截面积An

5、连墙件的毛截面积Az

σq=Nt(Nc)/An=16.07/310=51.83<0.85f=0.85×205=174.25满足要求

σw=Nt(Nc)/Az=16.07/310=51.83<0.85f=0.85×205=174.25满足要求

附4：拱构型门式钢管脚手架搭设稳定性的计算

（1）
计算（脚手架自重产生的轴向力）

每步架高内的构配件及其重量为：

门架1副0.112KN；

脚手板每步一设0.130KN；

交叉拉杆1副0.05×1=0.05KN；

安全插销合计0.0206KN；

则
=
=0.184

(2)附件产生的轴向力
计算

安全栏杆每步一设0.070KN

安全网每步每跨0.016KN

NGK2=
=0.051

(3)
=

=0.235

(4)施工荷载产生的轴向力
计算

=Nih.b.1=2×0.8×1.83=2.93KN

2、按组合风荷载时之搭设高度计算

按不透风的全封闭情形，取μs=1.3；按距地面5M高计算风压，风压高度变化系数μz=1.0

朝阳新城非配套公建项目基坑支护施工组织设计(１)风压标准值WK(计算)

(２)计算风线荷载标准值
：

(３)计算风载弯矩标准值
和

(４)计算荷载N及Nd

长住建发[2021]13号：长沙市住房和城乡建设局关于进一步加强全市建设工程混凝土质量管理工作的通知.pdfN=1.2（
）H+0.85×1.4（∑
+
）

=0.282×47.6+0.85×1.4(2.93+1.33)

Nd=ΨAf=2*0.452*263*203=48.74KN