施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

顾村公园民间艺术中心外脚手架施工方案

1.7在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手|架外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离不得小于表1.7。

表1.7在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间的最小安全操作距离。

壶口风景区管委会培训中心扩建工程施工组织设计在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电

1.8各种非标准的脚手架，跨度过大、负载超重等特殊架子或其他新型脚手架，按专项安全施工组织设计批准的意见进行作业。

1.9脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿口40～50mm，外排立杆高出沿口1～1.5m，搭设两道护身栏，并挂密目安全网。

1.10脚手架搭设、拆除、维修必须由架子工负责，非架子工不得从事脚手架操作。

2.1钢管：钢管采用外径48～51mm的管材。钢管应平直光滑，无裂缝、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。

脚手架钢管的尺寸应按表2.1采用，每根钢管的最大重量不应大于25kg。

脚手架钢管尺寸(mm)表2.1

2.2扣件：采用可锻造铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5831—1995)的规定。新扣件必须有产品合格证。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑牙的螺栓必须更换。

2.3脚手板：脚手板可采用竹片脚手片，每块重量不宜大于7.5kg。

不得使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的竹片脚手片。两端应设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

2.4安全网：宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼按使用要求设置，最大不得大于lOmm，必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料,严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。

三、扣件式钢管脚手架：

3.1扣件式钢管脚手架：按其搭设位置分为外脚手架、里脚手架；按立杆排数分为双排脚手架；按高度分为一般、高层脚手架，以及分为结构、装修脚手架，具体搭设的操作规定，其基本要求如下：

3.2脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)纵、横扫地杆和拉接点等组成，脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性，在允许施工荷载作用下，确保不变形、不倾斜、不摇晃。

(1)脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水，根据脚手架专项安全施工组织设计(施工方案)和安全技术措施交底的要求，基础验收合格后，放线定位。

(2)垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于5em的木板，也可采用槽钢，底座应准确在定位位置上。

筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉接的柔性连墙件。上海地区要求是二步二跨拉接。

(3)脚手底笆必须铺满，并四角扎牢。四角作好防雷接地保护。

四.脚手架的基础除按规定设置外，必须做好排水处理。

五.所有扣件紧固力矩，应达到45～55N·m。

六.同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。

十四、扣件式钢管脚手架拆除工程技术措施

1.拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工。地面监护人必须履行职责。高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

2.仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不准搭设在脚手架上，应另立设置。

4.所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺及方案要求。

5.建筑内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。

8.不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除(踏步式)。认真做到一步一清，一杆一清。

9.所有连墙杆、斜拉杆、隔离措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。

10.所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件附着扣件输送地面。

计算书：落地式钢管脚手架计算1

落地式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为
48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数1.1340。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/4=0.039kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/4=0.787kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.039=0.093kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.787=1.102kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.093+0.10×1.102)×1.2002=0.170kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.199×106/4491.0=44.353N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.039=0.078kN/m

活荷载标准值q2=0.787kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.078+0.990×0.787)×1200.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.777mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/4=0.047kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/4=0.945kN

荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.047+1.4×0.945=1.435kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.435×1.050/2=0.760kN.m

=0.760×106/4491.0=169.166N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷载标准值P=0.046+0.047+0.945=1.038kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=19×1038.330×1050.03/(384×2.06×105×107780.0)=2.679mm

V=V1+V2=2.706mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.890=2.808kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995

NG1=0.100×15.000=1.493kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×8×1.200×(1.050+0.300)/2=0.972kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.200×8/2=0.720kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×15.000=0.090kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.275kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0×1.200×1.050/2=0.000kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.140×1.134=0.498kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.275+0.85×1.4×0.000=3.930kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.275+1.4×0.000=3.930kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.498×1.200×1.800×1.800/10=0.230kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.930kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=3930/(0.19×424)=48.905N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.930kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=3930/(0.19×424)+230000/4491=100.181N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.782kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=0.000kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=120.032米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.782kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=0.000kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.194kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=85.530米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.498kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.60=12.960m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=9.030kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.030kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=14.030kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)梅列区陈大镇碧溪村土地治理项目施工组织设计，p=N/A；p=15.72

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=3.93

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

DLT5705-2014循环流化床锅炉砌筑工艺导则fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!