施工组织设计下载简介

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状元府邸二期落地脚手架施工方案

(2)现场应急中心：现场配备急救药品、器械应以简单适用的原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。

(3)脚手架坍塌防治措施

1)作业人员持证上岗且进行安全技术交底，脚手架验收合格方可投入使用。

2)对工程所用的相关施工材料进行严格把关GTCC-115-2019标准下载，严禁不合格材料投入使用。

3)加强技术方案的编制与审核。

4)进行重点监督检查，派专人进行巡视，发现异常及时报告并进行处置。

5)脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。

6)脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。

7)加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查并加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或悬挑钢梁下挠等导常情况及时采取应急措施。

8)对拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。

9)脚手架拆除时严禁非操作人员在脚手架上进行任何作业。

(2)迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行应急处置。

(3)按照救人优先的原则，且在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，并注意做好应急人员的自身安全。

(4)组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。

(5)对未坍塌部位进行抢修加固或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。

(6)如脚手架坍塌事故，必须立即划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。

(8)在没有人员受伤的情况下，应根据实际情况对脚手架进行加固或拆除，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。施工现场可能发生主要伤害相应的急救措施如下：

a.发生物体打击事故时，必须马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。

b.在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，必须保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。

c.观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，必须先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，必须立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200mm，尽快送医院进行抢救治疗。

d.出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞，有骨折者，应初步固定后再搬运。

e.防止伤口污染：在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

f.在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。

a.发生高处坠落事故，必须马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，必须立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200mm，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

b.出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞，有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

c.颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通。

d.发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

e.发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。

f.复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。

g.周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼，直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效，当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。

h.动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

a.事故发生后，最早发现者必须迅速向项目经理报告，并迅速切断事故现场的电源。

b.项目经理接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，并迅速转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

c.发生火灾时，如有人员被火围困，必须立即组织力量抢救，坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

d.火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。

1)善后处置：应急处置结束后，做好对受伤人员，以及紧急征用的设备、物资按照规定给予补助或补偿，并协助做好正常施工秩序恢复等工作。

十二、落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度36.9米，6.0米以下采用双管立杆，6.0米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.5600，体型系数0.8680。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=3.466×0.8002/8=0.277kN.m

σ=0.277×106/4491.0=61.743N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.513×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.604mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.800)/2=1.386kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.386×1.500=0.372kN.m

σ=0.372×106/4491.0=82.884N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm

集中荷载标准值P=(0.031+0.180+1.800)/2=1.005kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1005.360×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.75mm

V=V1+V2=1.811mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.800=2.805kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196

NG1=0.120×36.900=4.413kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×36.900=0.554kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.466kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.560

Us——风荷载体型系数：Us=0.868

经计算得到：Wk=0.400×1.560×0.868=0.542kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×6.466+0.9×1.4×3.600=12.295kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×6.466+1.4×3.600=12.799kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.542×1.500×1.500×1.500/10=0.230kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.799kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——由长细比，为2599/16=163；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=12799/(0.27×424)=112.573N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.295kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——由长细比，为2599/16=163；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=12295/(0.27×424)+230000/4491=159.427N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.054kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.120kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=110.131米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.054kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.120kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.183kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=73.008米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=73.008米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.542kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=3.00×4.50=13.500m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=10.237kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.237kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到N1=13.237kN大于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件不满足要求!可以考虑双扣件！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=40.26(kPa)

Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=6.47+3.60=10.07kN

DL／T 1834-2018 电力市场主体信用信息采集指南A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=85.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.50

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

JGJ348-2014《建筑工程施工现场标志设置技术规程》.pdf地基承载力的计算满足要求!