施工组织设计下载简介
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高淳天河商城工程无楼盖高支模施工方案小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
GB／T 1190-2018 工程机械轮胎技术要求.pdf小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.85×0.82，0.5×5.85×0.32]＝0.4kN·m
σ＝Mmax/W＝0.4×106/67690＝5.92N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.85×0.8，5.85×0.3]＝2.841kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.841×1000/(2×45×95)＝1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.59×8004/(100×9350×3215200)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.59×3004/(8×9350×3215200)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.85×0.8，0.393×5.85×0.8+5.85×0.3]＝5.35kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.85kN，R2＝R4＝5.35kN，R3＝4.38kN
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.59×0.8，0.393×4.59×0.8+4.59×0.3]＝4.2kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.46kN，R'2＝R'4＝4.2kN，R'3＝3.42kN
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.352×106/4490＝78.33N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝7.962kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.962×1000/424＝37.56N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝417/400＝1.04mm
R＝max[R1,R4]＝1.24kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.24kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
λ=h/i=1600/15.9=100.63≤[λ]=150
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.62/10＝0.04kN·m
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.25)+0.9×1.4×2]×1＝36.8kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.18kN，R2＝9.36kN，R3＝9.36kN，R4＝1.18kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9441.43/(0.59×424)+0.04×106/4490＝47.18N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
扣件抗滑移折减系数kc
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]×1＝10.15kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
承载力设计值fak(kPa)
立柱垫木楼板承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.44/(1×0.15)＝62.94kPa≤fak＝140kPa
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
混凝土重力密度γc(kN/m3)
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h)
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2
主梁最大悬挑长度(mm)
对拉螺栓水平向间距(mm)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：
q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.252＝0.31kN·m
σ＝Mmax/W＝0.31×106/37500＝8.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/m
νmax＝5×29.87×2504/(384×10000×281250)=0.54mm≤250/400=0.62mm
R＝0.5×q1l=0.5×39.82×0.25＝4.98kN
R'＝0.5×ql=0.5×29.87×0.25＝3.73kN
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.22×106/67690＝3.31N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.56×1000/(2×45×95)＝0.55N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
νmax＝0.23mm≤400/400=1mm
（4）、主梁所受支座反力计算
Rmax＝3.05kN
R'max=2.28kN
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.19×106/4490＝42.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
东门大桥至盆景园沿河景观第二标段施工组织设计τmax＝2Vmax/A=2×1.87×1000/424＝8.84N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
ν1max＝0.19mm≤500/400=1.25mm
ν2max＝0.13mm≤200/400=0.5mm
（4）、最大支座反力计算
Rmax＝6.81kN
轴向拉力设计值Ntb(kN)
GBT23858-2009 检查井盖可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.81＝6.47kN≤Ntb＝12.9kN