施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

2、平车：1.6t/台

3、天车：4.5t/台

4、验算载荷（40mT梁）：137t（最重为中跨边梁）

5、起重安全系数：1.05

地下结构工程施工方案运行冲击系数：1.15

结构倾覆稳定安全系数：≥1.5

三角导梁主梁采用16Mn钢材。

动力部分全部采用电动操作，系统电路为全变频方式（起吊电路

（一）导梁中心距：7m；

（二）导梁全长：66m，前支点至中支点的距离为41.46m；

（三）架桥机导梁断面：4.28m×2.5m，总宽9.5m；

（四）吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车

（五）行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移；

（六）架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩

I1=5052406cm4。

工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位

置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算，验算主要内容：

⑴、抗倾覆稳定性验算；

工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：

工况三、架桥机吊边梁就位时的验算

⑴前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02、03）。

⑵前、中部横梁强度验算

架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算

内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内

2．2．1施工中的荷载情况

⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（两边导梁自重，含钢轨）

⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单

(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)

(4)尾部平车总成：Q1=1.5t

(5)尾部连接架:Q2=1t

⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）

由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当

的配重,设计过程中以25t计算):

取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力RA代替(由力矩平衡方程):

注:配重天车位于A点横梁之上;

(2P2+250)×19.309+q1l12/2+(Q1+Q2)×23.382=P1×41.46+q1l22/2+RA×19.309

(其中l1=23.308m,l2=41.46m);

RA远大于零,故是安全的.

悬臂端弯距：M1=q1×41.462/2＋P1×41.46

=7.05×41.462/2＋75×41.46

=3255.654kN.m

支撑端弯距:M2=q1×23.3082/2＋(250+130×2)×19.309+25×23.382

=7.05×23.3082/2＋510×19.309+25×23.382

=11801.97kN.m

抗倾覆安全系数K=M2/M1=11801.97/3255.654=3.625＞1.5满足规范要求.

⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)

当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这

里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:RA=375.29kN

中支点处断面所受弯矩最大：

经分析中支点处断面所受弯矩最大，其抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩

I1=5052406cm4，其中H=4280mm。

σ=M1/2W1=59.81Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。

q1=7.05kN/m

销子1（上）所受剪力为Q1=3255.654/（5×6）=108.52KN，R1=45mm

σ1=Q1/A=108.52/πR12=17.7Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）

销子2（下）所受剪力为Q2=3255.654/（4×6）=135.65KN，R2=50mm

σ2=Q2/A=399.44/πR22=17.3Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）

桁架各杆件的内力验算：

中部支座反力RB=700.01KN,根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为

F1=700.01/2=350KN，斜杆最大内力为F2=350/2/（2015/2141）=185.94KN。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。

σ1=F1/A[]12=59.2MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=2.652，截面为两根[12槽钢，

A[]12=3138.4mm2

单边主梁桁架其上下弦杆受力为F=M1/H=760.7kN。

截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×4=33472mm2

σ3=F3/A=760700N÷33472mm2=22.7MPa＜[σ]=157MPa，满足施工要求。

悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大，挠度等于弹性及非弹性挠度之和。

a:弹性挠度计算，I1=14948848.94cm4）（

fmax=f1+f2；

销子与销孔理论间隙为0.5mm，考虑到材料使用时间较长，以及桁架的变形，实

际取1mm来计算非弹性挠度。

F非=0.1N(N+1)=1.2cm（N=3）

即悬臂挠度：f=f非+f弹=14.2+1.2=15.4cm

悬臂端翘起高度取0.4米为一合理值，能够满足架桥机的前移就位。

架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，验算内容：

2．2．1施工中的荷载情况

⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（三角桁架、钢轨）

⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单

（其中天车总成P3=5t）

⑶T梁重：P4=137t

⑴天车横梁受力验算（见图二）

当天车在横梁跨中时，弯矩最大。

荷载P=P4/8+P3/4=137/8+5/4=18.375t

横梁及轨道自重q=0.2t/m（可忽略不计）

M横梁=P×1.7=31.24t.m

横梁由箱型梁焊接而成，其组合截面抗弯模量W=3458563mm3，则横梁截面

应力σ=31.24×107/3458563=90.33MPa＜[σ]=157Mpa,安全系数n=1.738

当架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，

用midas软件求得：RA=47.4t,RB=40.8t，RC=34.1t，

σ=Mb/W1=113.9MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=1.38,

即三角桁架抗弯强度满足施工要求。

b、桁架各杆件的内力验算：

最大支座反力RA=474kN，根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为

F1=474/2=237kN，斜杆最大内力为F2=237/2/（2015/2141）=125.9kN。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。

σ1=F2/A[12=40.12MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=3.9，截面为两根[12槽钢，

A[12=3138.4mm2

单边主梁桁架其上下弦杆受力为F=M/H=251.4t。

截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×2=16736mm2

σ3=F3/A=2514000N÷16736mm=150.2MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=1.05

喂梁时，当前部天车移动到前部总成与中部总成中间时，主梁桁架的最大变形

=0.0336m=33.6mm＜[f静刚度]=L/700=59.23mm

所以架桥机跨中静刚度满足要求。

2.3工况三(吊边梁时)

架桥机吊边梁就位时的验算，此时A支点零空，验算内容：a前支腿强度及稳

定性验算；b前、中部横梁强度验算。当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时，前

部横梁、支腿受力为最大（见图四）。

1、前支腿强度及稳定性验算（单边主梁）

取支座B点为研究对象，由力矩平衡:

RC×41.46+Q4×23.382+Q2×19.27+q×23.3822/2=P5×39.96+P5×1.96+q×41.462/2

求得RB=72.64t，RC=43.57t

中部支座反力RB=72.64t，桁架单根竖压杆最大内力为F1=36.32t，斜杆最大内

力为F2=19.3t。

由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。

σ1=F1/A=23.15MPa＜[σ]=157MPa，截面为两根[12槽钢，A=15.692cm2。

σ2=F2/A=12.3MPa＜[σ]=157MPa，截面为两根[12槽钢。

由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力。

（3）前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算

架设边梁就位时，天车横移至单边如下图所示：

求得RD=35.71t，RF=6.56t

a、中部横梁强度验算：如图所示（中部横梁重量可忽略不计）

所以中部横梁悬臂弯矩为M6=P6×L=1011.8kN×5=505.9kN.m0.

中部横梁的抗弯截面模量为：

其中B=600mm，H=650mm，b=576mm，h=610mm；

σ=M6/W6=57.95Mpa＜[σ]=157Mpa，所以中部横梁满足设计要求。

b、前部上横梁强度验算：如图所示（前部支腿重量可忽略不计）

（前部上横梁重量可忽略不计）

所以前部横梁悬臂弯矩为M8=P8×L=628.4kN×0.5=314.2kN.m

前部上横梁的抗弯截面模量为：

其中B=600mm，H=500mm，b=580mm，h=468mm；

σ=M8/W8=54.64Mpa＜[σ]=157Mpa，所以前部上横梁满足设计要求

c、前支腿强度及稳定性验算：

单根前支腿由δ20×400×400的箱型梁组成，截面积A=312cm2，则正应力：δ=

所以前支腿能满足施工要求。

2.4其他工况及验算说明

（1）、由于受场地限制，存梁区至左幅23#桥台和右幅22#桥台间只有65米长度，

所以在架桥机完成拼装后，前移至前支点过程中，前支腿在跨中停止继续前进，等

待尾部配重。此时为不配重情况下悬臂最长处，为一不利荷载情况。模型如下：

q1=7.05kN/m

取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力RA代替(由力矩平衡方程):

注:配重天车位于A点横梁之上;

2P2×19.309+q1×44.8422/2+(Q1+Q2)×44.842=P1×20+q1×202/2+RA×19.309

某高层住宅小区智能化弱电施工组织设计(其中l1=23.308m,l2=41.46m);

RA远大于零,故是安全的.

悬臂端弯距：M1=q1×202/2＋P1×20

=7.05×202/2＋75×20

支撑端弯距:M2=q1×44.8422/2＋130×19.309+25×2×44.842

=7.05×44.8422/2＋260×19.309+25×44.842

=13229.5kN.m

33#、36#住宅楼建筑施工组织方案抗倾覆安全系数K=M2/M1=13229.5/2910=4.5＞1.5满足规范要求.

3.从以上计算可看出，架桥机在正常工作状态下都能安全的进行使用。