施工组织设计下载简介

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落地式钢管脚手架安全专项施工方案

审核施工技术方案，技术交底

当有人自高处坠落摔伤时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。疑似脊椎骨折必须用木板床水平搬动，绝对禁忌头、躯体、脚不平移动。注意保暖及现场抗休克。有创口则应包扎及止血。患者骨折端早期应妥善地简单固定。固定的松紧要合适，不能太紧或太松。固定时可紧贴皮肤垫上棉花、毛巾等松软物，外以固定材料固定，以细布条捆扎。经上述急救后即送医院进行伤口处理。

DB11／ 1317-2016标准下载7.3.4架子失稳、倒塌

7.3.4.1迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围、支架的损坏程度，人员伤亡情况等，依据不同情况处理。

7.3.4.2划出事故特定区，非救援人员未经许可不得进入事故特定区。迅速核实支架上作业人数。

7.3.4.3如有人员被坍塌的支架压在下方，要立即采取措施加固四周，然后，拆除或切割压住伤员的杆件，将伤员移出。

7.3.4.4如果支架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。

7.3.4.5如无人员伤亡，立即实施支架加固处理措施。

7.3.5抢救受伤人员时几种情况处理

7.3.5.1如确认人员已死亡，立即保护现场。

7.3.5.2如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：

(1)立即联系120、999急救车。

(2)为取得最佳效果，可联系专科医院。

(3)外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施。

(4)骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详等一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。

7.3.5.3一般性外伤

(1)视伤情送往医院，防止破伤风。

(2)轻微内伤，送医院检查。

地址：XX市XX区晋元庄路9号。

7.3.7紧急救援车辆

为保证伤员在最佳医治时间内得到医治，缩短送医就诊时间，故将项目管理人员及劳务公司所有车辆作为临时运送伤员车辆。发生伤亡事故后，现场管理人员应立即联系到停放在现场的临时运送伤员车辆。

7.4事故报告程序流程图

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.50米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为40.0米，立杆采用单立杆；

内排架距离墙长度为0.20米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

XX省XX地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为1.20；

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1291；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=2.356×1.0502/8=0.325kN.m；

σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m；

最大挠度V=5.0×1.713×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.080mm；

小横杆的最大挠度小于1050.0/150=7.000与10mm,满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN；

荷载的计算值:P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.500=0.495kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.495=0.506kN.m

抗弯强度:σ=0.506×106/5080.0=99.560N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=99.560小于[f]=205.0N/mm2；

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN

V=1.883×0.900×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=2.277mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.277=2.329mm；

大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.058+0.276)+1.4×2.363=3.707kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394

NG1=0.139×40.000=5.576kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×40.000=0.300kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.623kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.450kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×0.840×1.200=0.318kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.623+1.4×4.725=15.763kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.623+0.85×1.4×4.725=14.771kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.318×1.500×

1.5002/10=0.128kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=15.763kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.945m；

Lo/i=186.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=15763.000/(0.207×489.000)=155.727N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.727小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=14.771kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.945m；

Lo/i=186.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=14770.950/(0.207×489.000)+127523.970/5080.000=171.028N/mm2；

立杆稳定性计算σ=171.028小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.048kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.139)=69.815m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=69.815/(1+0.001×69.815)=65.259m；

[H]=65.259和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.048kN；

活荷载标准值：NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.128/(1.4×0.85)=0.107kN.m；

0.207×4.890×0.107/5.080)))/(1.2×0.139)=60.557m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=60.557/(1+0.001×60.557)=57.099m；

[H]=57.099和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.318kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=20.250m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=9.002kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=14.002kN；

由长细比l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=14.002

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=14.002小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

九、立杆的地基承载力计算:

DB42∕T 1615-2021 城镇排水管道检测与评估技术标准.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=164.122kN/m2；

其中DLT1321-2014 大坝安全监测数据库表结构及标识符标准，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.771kN；

基础底面面积(m2)：A=0.090m2。

p=164.122≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！