施工组织设计下载简介

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最大挠度ν=5ql4/384EI

=5.0×1.801×10504/(384×2.06×105×12.19×104)=1.135mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=1.135mm小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mmxxx学院新校区工程学生公寓楼报告厅装修施工组织设计（陪标1），满足要求！

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

1.小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.801×1.05×(1+0.2/1.05)2=1.340kN；

内排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×2.461×1.05×(1+0.2/1.05)2=1.831kN；

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×1.801×1.05×[1+(0.2/1.05)2]=0.980kN；

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×2.461×1.05×[1+(0.2/1.05)2]=1.339kN；

大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：

最大弯矩：M=0.488kN.m

最大变形：ν=2.133mm

最大支座反力：F=4.013kN

计算得到外排大横杆(计算过程从略)：

最大弯矩：M=0.359kN.m

最大变形：ν=1.574mm

最大支座反力：F=2.955kN

最大应力计算值σ=0.488×106/5.08×103=96.153N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=96.153N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=2.133mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=2.133mm小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.013kN≤8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=2.955kN≤8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48×3.5钢管。

外立杆：NG1k=gkH=0.1375×16.400=2.256kN；

内立杆：NG1k=gkH=0.1130×16.400=1.853kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2，铺设层数n1=2层。

外立杆：NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=2×0.5×1.05×1.5×0.35=0.551kN；

内立杆：NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=2×（0.5×1.05+0.2）×1.5×0.35=0.761kN；

2)挡脚板的自重标准值NG2k2

采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m，铺设层数n2=2层。

外立杆：NG2k2=n2×la×gk2=2×1.5×0.08=0.240kN；

3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m，总根数n3=16根。

外立杆：NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=16×（1.5×0.0384+0.0132）=1.133kN；

4)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4=la×[H]×gk4=1.5×16.4×0.01=0.246kN；

5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=2层，采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

外立杆：NG2k5=n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）

=2×1×（0.5×1.05×0.0384+0.0132）=0.067kN；

内立杆：NG2k5=n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]

=2×1×[（0.5×1.05+0.2）×0.0384+0.0132]=0.082kN；

6）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.551+0.240+1.133+0.246+0.067=2.237kN；

内立杆：NG2k=0.761+0.082=0.843kN；

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4kN/m2。

外立杆：∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.5×4=3.150kN；

内立杆：∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×1.05+0.2）×1.5×4=4.350kN；

Wk=μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.45×0.740×1.128=0.376kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.45×0.768×1.128=0.390kN/m2；

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.500；

立杆的截面回转半径：i=1.580cm；

λ=1.500×1.8×100/1.580=170.886

立杆实际长细比计算值λ=170.886小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.580=197.373；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到：φ=0.185；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.9×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.230kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

=1.2×（2.256+2.237）+0.9×1.4×3.150=9.360kN；

σ=9359.982/(0.185×489)+230058.088/5080=148.611N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=148.611N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（2.256+2.237）+1.4×3.150=9.801kN；

σ=9800.982/(0.185×489)=108.192N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=108.192N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。

σ=N/(φA)≤[f]

内立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（1.853+0.843）+1.4×4.350=9.325kN；

σ=9325.350/(0.185×489)=102.942N/mm2；

内立杆实际抗压应力计算值σ=102.942N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.843kN；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.843kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=700/15.8的结果查表得到φ=0.871；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=11.843kN

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.843kN≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=85.000kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=85kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=39.204kPa；

立杆的轴心压力设计值：N=9.801kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=39.204kPa＜fg=85.000kPa。地基承载力满足要求！

九、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

小横杆数(根)N1=1.1·(H/2h+1)·n

直角扣件数(个)N2=2.2·(H/h+1)·n

对接扣件数(个)N3=L/l

<建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008旋转扣件数(个)N4=0.3·L/l

小横杆数(根)N1=1.1×(16.4/(2×1.8)+1)×318=1944；

直角扣件数(个)N2=2.2×(16.4/1.8+1)×318=7074；

对接扣件数(个)N3=10487.253/6.00=1748；

旋转扣件数(个)N4=0.3×10487.253/6.00=525；

挤土桩对周边有影响时的施工方案根据以上公式计算得长杆总长10487.253m；小横杆1944根；直角扣件7074个；对接扣件1748个；旋转扣件525个；脚手板547.470m2。