施工组织设计下载简介

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地下室高支模支撑体系专项施工方案碗扣式脚手架

杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。

为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设木工专门负责看管模板。

　　　安装允许偏差和检查方法：

　　1、施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度。根据脚手架工程的特点，对施管人员进行安全教育2003浙D5：消防报警及联动控制系统设计和安装(带书签).pdf，提高安全工作水平，是预防发生事故、确保作业安全的基础。加强对工人的安全教育，并设专职的安全员。

　　2、认真坚持执行定期安全教育、安全检查制度，设立安全监督岗，对发现的事故隐患和危机工程、人身安全的事项，做到立即处理、落实到人。

　　3、杜绝违章指挥和违章作业。完善安全防护措施，提高现场人员的自我保护素质。

　　4、明确支架施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向工作人员进行安全技术交底，未经审批部门同意，不得修改变更。支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。

　　5、整体架拼装完成后，检查所有连接扣件是否松紧。施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施；楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。模板支架及模板表面不得集中堆载，梁部位堆载不得超过12.5kN/m，板部位堆载不得超过4kN/m。

　　6、身体状况不适的施工人员，不得上架作业。

　　7、支架拆除除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。

　　8、有六级以上的大风和雨天时停止脚手架的搭设和拆除作业。雨后上架应穿防滑鞋。不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则采用安全措施，并报主管部门批准。

　　9、工地用电的架设及用电安全应按行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

10、认真执行有关安全工作的规程、规定和文件。

满堂钢管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中较易引发群体伤亡的危险源之一。模板坍塌事故的技术主要原因在有限的场地上集中了大量的工人、建筑材料、机械设备等，存在着不确定、不安全的因素，同时受到施工环境，以及季节和气候等自然条件的影响，容易造成一定的隐患。因此为预防模板坍塌事故的发生，有必要建立相应的应急预案。

8.1应急预案的要求：

　　　1、按《建筑法》、《安全生产法》、《消防法》、建设部《工程建设重大事故的调查程序规定》、《建筑工程安全操作规程》编制安全应急预案。

　　　2、预案的编制原则：1贯彻“安全第一，预防为主”的原则。2贯彻“以人为本，快速有效”原则。3“原地救援”原则。

　　　5、应急预案的技术措施：1保证现场有必要的基本装备，如特种防护品、一般防救护品及临时救护担架及常用的救护药品等；2专用装备，如医疗器材、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）、照明器材、通讯器材、交通工具、灭火器材等。

　　　6、对职工进行应急知识培训：制定应急培训计划，对应急救援人员的培训和员工应急响应的培训要分开进行。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责，员工能在发生重大事故时会采取正确的自救措施。

　　　8、事故报告：工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，按有关规定报告有关部门。

根据本项目《项目应急准备和响应预案》中坍塌倒塌事故应急准备与响应预案如下制定：

为有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减小经济损失,特制定本预案。

由项目部成立应急指挥部，负责指挥及协调工作

组长：姚建冲组员：黄周、陆允冲、施平

1、姚建冲负责立即组织人员抢救伤员。

2、黄周负责组织人员进行塌方处理。

3、陆允冲负责立即同医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。

4、施平负责现场物资、车辆的调度。

三、坍塌倒塌事故应急措施

1、事故发生后立即报告应急抢险指挥部。

2、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。

3、清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。

4、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。

5、对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。

6、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。

7、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。

8、若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。

9、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。

常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋等物资。

医院急救120火警119匪警110

项目负责人：姚建冲手机：13700025835

安全员：施平手机：15840589636

技术负责人：杨文杰 手机：18994242805

施工员：马钦崟 手机：15041213145

2、注意观察基坑周边建筑物或设备

3、人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。

4、其余管理人员立命等待，听后组长调令。

路线图：A为本项目地址、B为医院，全程2.1公里

模板支架高H为4.724m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

(三)、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

1.板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

模板的截面抵抗矩为：W＝900×182/6=4.86×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×0.9=0.27kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×24×0.9=2.592kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×0.9=0.119kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.9=0.9kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.2=(0.27+2.592+0.119)×1.2=3.577kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4=3.78kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×3.577×0.32+0.1×3.78×0.32=0.06kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.072kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.072×106/(4.86×104)=1.481N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.481N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.577×0.3+0.617×3.78×0.3=1.344kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×1343.531/(2×900×18)=0.124N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.124N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=900×183/12=4.374×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)

νmax=0.145mm；

底模面板的挠度计算值νmax=0.145mm小于挠度设计值[ν]=min(300/150，10)mm，满足要求。

2.底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×24×0.3=0.864kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.2=(0.09+0.864+0.04)×1.2=1.192kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=8.533×104mm3；

σ=0.216×106/(8.533×104)=2.531N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.531N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.192×0.9+0.617×1.26×0.9=1.344kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×1343.531/(2×80×80)=0.315N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.315N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=80×803/12=3.413×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.147mm；

底模方木的挠度计算值νmax=0.147mm小于挠度设计值[ν]=min(900/150，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.1kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.192×0.9+1.2×1.26×0.9=2.541kN；

按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：10号槽钢；

W=39.7×103mm3；

I=198.3×104mm4；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=8.4kN；

托梁的最大应力计算值σ=0.618×106/39.7×103=15.57N/mm2；

托梁的最大挠度νmax=0.088mm；

托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=15.57N/mm2小于槽钢抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度计算值νmax=0.088小于最大允许挠度[ν]=min(900/400,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)支架的自重(kN)：

NG1＝3.84×4.724＝18.14kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2＝0.09×0.9×0.9＝0.073kN；

NG3＝24×0.12×0.9×0.9＝2.333kN；

静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝20.546kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

NQ＝（0.3＋0.6）×0.9×0.9＝0.729kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式：

N＝1.2NG＋1.4NQ＝1.2×20.546＋1.4×0.729＝25.676kN

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

σ=1.05N/(φAKH)≤f

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m；

l0=kμh=1.167×1.427×1.2=1.998m；

λ=l0/i=2×103/15.8=126.6；

查《规程》附录C得φ=0.417；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×25.676×103/(0.417×4.89×102×0.996)=132.689N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=199.752N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时塔式高层工程施工组织设计，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝1.2NG＋0.85×1.4NQ＝25.523kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.5=0.071kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.071×0.9×1.52/10=0.017kN·m；

σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f

DB50／T 910-2019标准下载σ=1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×25.523×103/(0.417×4.89×102×0.996)+0.017×106/(5.08×103)=201.915N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=134.126N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。