施工组织设计下载简介

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普通商品住宅楼落地式脚手架施工方案

连执着横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）

1、材质及其使用的安全技术措施

1.1、扣件的紧固程度应在40~50N·m京石铁路客运专线石太直通线跨青银高速公路某特大桥施工组织设计，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

★对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

1.2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

1.3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

1.、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。

2、脚手架搭设的安全技术措施

2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

2.2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。

2.3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

2.4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安

全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。

2.5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

2.6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

2.7、外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

3、脚手架上施工作业的安全技术措施

3.1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

3.2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

3.3、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临地性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。

3.4、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

3.5、各作业层之间设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人。

3.6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、脚手架拆除的安全技术措施

4.1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

4.2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。

4.3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。

4.4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选通知对方，以防坠落。

4.5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

4.6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

4.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故。

4.8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

4.10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

根据脚手架工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时作到如下：

1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要有护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笔和打闹。

4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业斑组支模时，如需折改时，应由架子工业完成，任何人不得任意拆改。

7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后在架子工操作。

8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意县持起重设备。

10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动问题要及时解愉。

13、在保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要空防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的中件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.50米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为70米；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距2.8米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处北京周边，基本风压为0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kN/m2):125.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.40。

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050/(2+1)=0.700kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.700=0.980kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×0.980×1.5002=0.250kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.250×106,0.295×106)/4490.0=65.702N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.700kN/m；

V=0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.700×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)=1.793mm；

大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

（三）、小横杆的计算:

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.500=0.050kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=2.000×1.050×1.500/(2+1)=1.050kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.050+0.158)+1.4×1.050=1.719kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.719×1.050/3=0.602kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.607×106/4490.000=135.220N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=135.220N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.050=1.257kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×107800.0)=2.327mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.327=2.350mm；

小横杆的最大挠度和2.350mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500×2/2=0.050kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.050=0.035kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×1.575=2.530kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×24.00=4.993；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.838kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.050×1.500×2/2=3.150kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.400kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.840×0.645=0.152kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.838+1.4×3.150=12.616kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.838+0.85×1.4×3.150=11.954kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.152×1.500×

1.8002/10=0.088kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.616kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12616.000/(0.188×424.000)=158.268N/mm2；

立杆稳定性计算σ=158.268N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.954kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11954.340/(0.188×424.000)+87736.491/4490.000=169.510N/mm2；

立杆稳定性计算σ=169.510N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

（七）、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；

活荷载标准值：NQ=3.150kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×3.150)]/(1.2×0.125)=64.884m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=64.884/(1+0.001×64.884)=60.930m；

[H]=60.930和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.152kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.441kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.441kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=8.441

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.441小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

乡村公路水泥混凝土路面工程施工组织设计fg=fgk×kc=58.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=125.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=47.817kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.954kN；

GB／T 27957-2011 冰雹等级.pdf基础底面面积：A=0.250m2。

p=47.817≤fg=58.000kN/m2。地基承载力满足要求！