施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分,仅供参考,下载文档齐全完整
商贸物流城工程高支模安全专项施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×0.150×0.900+0.200×0.900=3.569kN/m
活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m
GB/T 30370-2022标准下载面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=25.350cm3I=16.477cm4
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.125×(1.20×3.569+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.037kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/25350=1.466N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
v=5ql4/384EI<[v]=l/400
面板最大挠度计算值v=5×3.569×2004/(384×6000×164775)=0.075mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.200×0.200=0.040kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m
静荷载q1=1.20×0.753+1.20×0.040=0.952kN/m
活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.700+0.952)×0.900=1.487kN
按照简支梁计算,计算公式如下:
均布荷载q=1.486/0.900=1.652kN/m
最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.65×0.90×0.90=0.167kN.m
最大剪力Q=0.5×0.900×1.652=0.743kN
最大支座力N=1.0×0.900×1.652=1.486kN
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.50×7.50×7.50/6=42.19cm3;
I=4.50×7.50×7.50×7.50/12=158.20cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.167×106/42187.5=3.96N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×743/(2×45×75)=0.330N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.793kN/m
最大变形v=5ql4/384EI=5/3.84×0.793×900.04/(100×9000.00×1582031.0)=0.476mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=1.486kN
均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
经过计算得到最大弯矩M=0.612kN.m
经过计算得到最大支座F=7.441kN
经过计算得到最大变形V=0.374mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.98cm3;
截面惯性矩I=21.56cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.612×106/1.05/8982.0=64.89N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=0.374mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.142×8.450=1.201kN
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN
经计算得到,静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.412kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.13kN
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.30m;
h——最大步距,h=1.20m;
l0——计算长度,取1.200+2×0.300=1.800m;
λ——由长细比,为1800/16=113;
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503;
经计算得到σ=8130/(0.503×424)=38.121N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式
Pr=5×1.4Wklal0/16
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);
Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.600=0.076kN/m2
h——立杆的步距,1.20m;
la——立杆迎风面的间距,0.90m;
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距,0.90m;
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.076×0.900×1.800/16=0.054kN.m;
Nw——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;
Nw=1.2×4.412+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.015/0.900=7.867kN
经计算得到σ=7867/(0.503×424)+15000/4491=39.821N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.076×0.900×1.200=0.083kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.083=0.110kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.083=0.138kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.110=0.771kN
厦门市XXXX大厦安全文明施工组织设计架体自重为1.201kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
钢管楼板模板支架计算满足要求!
高支模区域梁底及梁侧各种杆件布置表
梁跨度方向立柱间距(mm)
对拉螺杆直径、水平间距、竖向根数(螺杆距梁底不大于200,螺杆间距小于500)
八字斜撑某某软件园基坑工程施工组织设计,间距小于2000