施工组织设计下载简介
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50～70m脚手架专项施工方案施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
本工程地处湖北武汉市，基本风压0.35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.45，计算立杆稳定性时取1.25，风荷载体型系数μs为0.8；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
六种基坑支护类型简介 一看就懂.pdf脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。
锚固压点螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C35；
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.600；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；
活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；
静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；
活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；
活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；
最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；
大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；
集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN·m；
最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；
小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
（四）扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.60=3.230kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×11×1.5×(1.05+0.3)/2=3.341kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×11×1.5/2=1.237kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×20.6=0.154kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.963kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.963+0.85×1.4×4.725=15.179kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.963+1.4×4.725=16.171kN；
（六）立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7×0.35×1.25×0.8=0.245kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.245×1.5×1.82/10=0.142kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N=15.179kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N=N'=16.171kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比:L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=15178.746/(0.186×489)+141693.3/5080=194.776N/mm2；
立杆稳定性计算σ=194.776N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
σ=16170.996/(0.186×489)=177.793N/mm2；
立杆稳定性计算σ=177.793N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.45，μs＝0.8，ω0＝0.35，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.45×0.8×0.35=0.284kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=6.446kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.446kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；
Nl=11.446 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=11.446小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！ （八）悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。 受脚手架集中荷载N=1.2×7.963+1.4×4.725=16.171kN； 水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m； 渐近法计算型钢受力（该部分仅供参考），因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大，所以受力也最大，将最外层钢丝绳按照变形求出受力。如果同一型钢上还有其他钢丝绳，则其变形较小，依旧看作是铰支座。 1、将钢丝绳看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 钢丝绳作为支座产生的支座反力为： R[1]=21.782kN； 2.当把钢丝绳看作支座时，该支座没有位移，此时钢丝绳受力最大，为R[1]=21.782kN，如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R[1]，在这个集中力作用下，该点没有位移。实际情况下，钢丝绳作为柔性构件，将会使型钢产生变形，该点位移为β0,β0=Tmax×(a2+b2)1/2/E×A=3.65>0，与实际不符。 a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。 下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在型钢上的力。 令反向力T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝10.254mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1×(a2+b2)1/2/E×A＝1.825mm，α1>β1，继续循环。 令反向力T10=Tmax×0.849，求出型钢变形α10＝3.104mm，钢丝绳使型钢变形β10＝T10×(a2+b2)1/2/E×A＝3.098mm，α10＝β10。 此时的力与变形平衡，T10＝18.485kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T10带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示： 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1]=16.463kN； 最大弯矩Mmax=4.733kN·m； 最大应力σ=M/1.05W+N/A=4.733×106/(1.05×108300)+9.242×103/2195=45.832N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值45.832N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！ （九）悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 σ=M/φbWx≤[f] φb=(570tb/lh)×(235/fy) 经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×10×63×235/(3000×160×235)=0.75 经过计算得到最大应力σ=4.733×106/(0.69×108300)=63.058N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算σ=63.058小于[f]=215N/mm2,满足要求! （十）拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH=ΣRUicosθi 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=19.485kN； （十一）拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=19.485kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。 得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝19.485KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=19.485kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(19485×4/(3.142×50×2))1/2=15.8mm； 实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。 （十二）锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓DB31／T 951-2015标准下载，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 100/(3.142×20×1.57)=1.014mm。 螺栓的轴向拉力N=0.1kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！ 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓某高层住宅一户一表给水工程施工组织设计，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=11.45kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!