施工组织设计下载简介

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公路工程现浇箱梁模板工程及支撑体系安全专项施工方案

(2)副总指挥（即现场管理者）职责

①评估事故的规模，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。

②如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救援活动。

③安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。

④设立与应急中心的通讯联络照明工程施工组织方案，为应急机构提供建议和信息。

②确保通讯畅通，负责应急过程的记录与整理及对外联络。

③提出抢险救援及避免事故扩大的临时应急方案和措施。

④指导抢险救援组实施应急方案和措施。

⑤修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。

⑥向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。

①设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救援的正常运作。

②保持抢险救援通道通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。

③抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。

①实施抢险救援的应急方案和措施，并不断加以改进。

②在事故有可能扩大进行抢险救援时，高度注意避免意外伤害。由项目部指定青辉同志负责，组织协调现场抢险救援和处置工作。

③抢险救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。

①在外部救援机构未到达前，对受伤者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。

②使重度受伤者优先得到外部救援机构的救护。

③协助外部救援机构转送受伤者至医疗机构，并指定人员护理受害者。

①保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。

②提供合格的抢险救援的物资及设备。

与总指挥保持及时的信息沟通，组织施工人员进行事后生产恢复。

(2)立即对施工现场内安全设施进行仔细排查。

(4)如有人员伤亡，立即与就近医疗机构联系，也可拨打“120、110、119”求助。

(1)最早发现者立即大声呼救，向有关人员报告或报警，原因明确可立即采取正确方法施救，但决不可盲目进行救助。首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要认其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尺快送医院进行抢救治疗。

(2)出现颅脑损伤时，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆现浇伤口，用绷带或布条包扎后，及时送往就近有条件的医院治疗。

③发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆现浇伤口，用绷带或布条包扎后，搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

(4)发现伤者手足骨折者，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤的位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，用夹板，也可就地取材，用木板、竹子等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与键侧下肢缚在一起。

(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头底脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：

①一般伤口的止血法：先用生理盐水（0.9%Nac1溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后现浇上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软件垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、

(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

(1)为防止事故发生，塔吊必须由具备资质的专业队伍安装，司机必须持证上岗，安装完毕后经技术监督局验收合格才可投入使用。

(2)机手操作时，必须严格按操作规程操作，不违章作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。

①要认真检查脚手架绑扎固定是否牢固。

②脚手架上的踏板能否承受工具、材料灯载重。

③脚手架上的保护蹲是否到位及牢固程度。

④当作时间必须带齐安全带的挂钩系挂在牢固构件上。

⑤所用工具材料要用绳子吊送，不允许将工具及材料上下投掷，地面当作人员必须戴安全帽。

①要仔细检查铝合金梯、竹梯、木梯是否坚固完整。

常备药品：消毒用品、消毒注射器（或一次性针筒）、血压计、听诊器、止血带、止血钳、（大、小）剪刀、氧气瓶（便携式）、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒（电池）、镊子等。

(3)组建抢险抢救队，进行应急知识教育培训

项目经理部组建应急抢险抢救小组，组长：刘光唯。发生事故时首先安排抢险队进行抢救，需用较多人员时可由各施工队及时进行汇集，对抢救队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。

①组织全项目部每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。

②生产技术部负责对相关人员每年进行一次培训。

(4)进行应急演练，提高应急救援能力

为在出现高空坠落事故时，能反映迅速，有条不紊的实施抢险抢救工作，项目经理部对预设高空坠落事故进行模拟演练，由综合部部长赵厚永负责组织安排，演练安排在施工相对空闲的时间进行，使高空作业人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。

事故处理完毕和生产恢复后，项目部对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，不断更新完善和改进应急预案，使以遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。

第八章现浇箱梁碗扣式钢管模板支架设计计算书

8.1支架计算荷载的取用原则

根据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000第9.2.2条：

⑴模板、支架和拱架自重；

⑵新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；

⑶施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；

⑷振捣混凝土时产生的荷载；

⑸新浇筑混凝土对侧模板的压力；

⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载；

⑺其他可能产生的荷载。如雪荷载、冬天保温设施荷载等。

表1模板、支架和拱架设计计算的荷载组合

梁、板和拱的底模板以及支撑板、支架及拱等

（1）+（2）+（3）+（4）+（7）

（1）+（2）+（7）

缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板、拱等的侧模板

2、普通模板荷载计算见《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000附录D

⑴模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。

⑵新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土24KN/m3；钢筋混凝土的容重可采用25KN/m3～26KN/m3（以体积计算的含筋量≤2%时采用25KN/m3，>2%时采用26KN/m3），本验算资料按26KN/m3计。

⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：

①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5KPa，另外以集中荷载2.5KN进行验算；

②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5KPa;

③计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa；

④有实际资料时按实际取值。

⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：

对水平模板为2.0KPa；对垂直面模板为4.0KPa。

⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：

采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（D—1）和（D—2）计算：

Pmax=0.22γtoK1K2v1/2（D—1）

Pmax=γh(D—2)

式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）

h—为有效压头高度（m）

V—混凝土的浇筑速度（m/h）

t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：

γ—混凝土的容重（KN/m3）

K1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；

K2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50至90mm时，取1.0；110至150mm时取1.15。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×1.500×0.600=22.950kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.600×(2×1.500+0.750)/0.750=1.500kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.750×0.600=2.025kN

均布荷载q=1.20×22.950+1.20×1.500=29.340kN/m

集中荷载P=1.40×2.025=2.835kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.236kN.m

最大变形V=0.370mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.236×1000×1000/32400=7.284N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×5085.0/(2×600.000×18.000)=0.706N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.370mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

8.3梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.699/0.600=16.164kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.16×0.60×0.60=0.582kN.m

最大剪力Q=0.6×0.600×16.164=5.819kN

最大支座力N=1.1×0.600×16.164=10.668kN

木方的截面力学参数为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5819/(2×100×100)=0.873N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.206kN/m

最大变形v=0.677×11.206×600.04/(100×9500.00×8333333.5)=0.124mm

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.059kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.922kN.m

经过计算得到最大支座F=17.963kN

经过计算得到最大变形V=0.088mm

顶托梁的截面力学参数为：

截面抵抗矩W=15.83cm3；

截面惯性矩I=63.32cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.922×106/1.05/15828.8=55.48N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.088mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

8.5立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=17.963kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×12.000=1.838kN

N=17.963+1.838=19.801kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；

h——最大步距，h=1.20m；

l0——计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；

——由长细比，为2200/16=138；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=19801/(0.363×424)=128.840N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.500×1.140×1.040=0.593kN/m2

h——立杆的步距，1.20m；

la——立杆迎风面的间距，1.20m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.593×1.200×2.200/16=0.685kN.m；

荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.593×1.200×2.200×2.200/8=0.226kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=17.963+1.2×1.532+0.9×1.4×0.226/0.600=20.276kN

经计算得到
=20276/(0.363×424)+226000/4491=177.207N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=79.20

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=19.80

CJ／T 542-2020标准下载A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105.00

地基承载力设计值应按下式计算

YD／T 3336-2018 面向物联网的蜂窝窄带接入（NB-loT)基站设备测试方法.pdf其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=105.00

地基承载力的计算满足要求。