施工组织设计下载简介
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住宅楼及地下车库、变配电室工程悬挑脚手架施工方案单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18.9/1.5+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.3×1/1/2=3.213kN
1/1表示脚手板1步1设
单内立杆：NG2k1=3.213kN
(晋)12J4-1 常用门窗3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18.9/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.734kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.9=0.283kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.213+1.734+0.283=5.23kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=3.213kN
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.362kN
内立杆：NQ1k=2.362kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.709+5.23)+0.9×1.4×2.362=12.504kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.709+3.213)+0.9×1.4×2.362=10.083kN
8.2.7钢丝绳卸荷计算
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)
上部增加荷载高度(m)
卸荷点位置高度hx(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)
上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)
卸荷点水平间距HL(m)
钢丝绳连接吊环作法（分开设置）
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186°
α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×10.083×0.9/18.9×3/1.5=1.152kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×12.504×0.9/18.9×3/1.5=1.429kN
T1=P1/sinα1=1.152/sin86.186°=1.155kN
T2=P2/sinα2=1.429/sin69.864°=1.522kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=1.522kN
绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×1.522/(2×15.19)=1个≤[n]=5个
花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×de2/4)=1.522×103/(π×102/4)=19.379N/mm2≤[ft]=170N/mm2
Pg=k×[Fg]/α=9×1.522/0.85=16.115kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(16.115/0.5)1/2=5.677mm
吊环最小直径dmin=(2A/π)1/2=(2×[Fg]/([f]π))1/2=(2×1.522×103/(65π))1/2=4mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径5.677mm，必须拉紧至1.522kN，吊环最小直径为4mm。
8.2.8立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443
查《规范》表A得，φ=0.265
σ=N/(φA)=12345.442/(0.265×424)=109.874N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=N/(φA)+Mw/W=12027.292/(0.265×424)+93980.25/4490=127.973N/mm2≤[f]=205N/mm2
8.2.9连墙件承载力验算
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
Nlw=1.4×ωk×2×h×1×la=1.4×0.319×2×1.5×1×1.5=2.01kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(2.01+3)×103/(0.896×424)=13.188N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=2.01+3=5.01kN≤0.9×12=10.8kN
8.2.10悬挑梁验算
压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁截面积A(cm2)
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁允许挠度[ν](mm)
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=9.91/2=4.955kN
第2排：F'2=F2'/nz=9.91/2=4.955kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=12.35/2=6.175kN
第2排：F2=F2/nz=12.35/2=6.175kN
σmax=Mmax/W=12.003×106/141000=85.128N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=15.031N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=5.64mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm
悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/2=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=12.003×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=81.074N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
σMmax/(φbWx)=12.003×106/(0.853×141×103)=99.79N/mm2≤[f]=215N/mm2
锚固段与楼板连接的计算
压环钢筋直径d(mm)
xx框筒结构电信大厦施工组织设计主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
锚固点压环钢筋受力：N/2=3.909kN
压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=7.818×103/(3.14×202)=6.221N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度JGJ／T 329-2015 交错桁架钢结构设计规程(完整正版、清晰无水印).pdf，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度