施工组织设计下载简介
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商业**脚手架施工方案悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为1*.2米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为Φ**×3.5道路园林景观施工组织设计-3，
连墙件采用2步2跨，竖向间距2.*米，水平间距2.*米。
施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设*层。
悬挑水平钢梁采用[1*b号槽钢[口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.0米，建筑物内锚固段长度2米。
悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结。
最外面支点距离建筑物3m，支杆采用钢管100.0×10.0mm,拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.03*kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m
活荷载标准值Q=3×1.05/3=1.05kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.03*+1.2×0.053=0.10*kN/m
活荷载的计算值q2=1.*×1.05=1.*7kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.0*×0.10*+0.10×1.*7)×1.202=0.22*kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.2*3×10*/50*0=51.772N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.03*+0.053=0.0*1kN/m
活荷载标准值q2=1.05kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.*77×0.0*1+0.**0×1.05)×1200*/(100×2.0*×105×121*00)=0.*0*mm
大横杆的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.03*×1.20=0.0**kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.20/3=0.0*3kN
活荷载标准值Q=3×1.05×1.20/3=1.2*kN
荷载的计算值P=1.2×0.0**+1.2×0.0*3+1.*×1.2*=1.**5kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.03*)×1.052/*+1.**5×1.05/3=0.*7kN.m
=0.*7×10*/50*0=131.**N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.03*×1050*/(3**×2.0*0×105×121*00)=0.02*mm
集中荷载标准值P=0.0**+0.0*3+1.2*=1.3**kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=2.2**mm
小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取*.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.03*×1.05=0.0*kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.20/2=0.0*5kN
活荷载标准值Q=3×1.05×1.20/2=1.**kN
荷载的计算值R=1.2×0.0*+1.2×0.0*5+1.*×1.**=2.*0*kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1***
NG1=0.1***×1*.*0=2.77kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.15×*×1.20×(1.05+1.55)/2=0.*3*kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.15×1.20×*/2=0.3*kN
(*)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG*=0.005×1.20×1*.*0=0.112kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG*=*.17*kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3×2×1.20×1.05/2=3.7*kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.2
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×1.2=0.3**kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.*5×1.*NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.*5×1.*Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.31kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.3*1；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.5*cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.0*m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A——立杆净截面面积，A=*.**cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.0*cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=53.*23
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=*.512kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.3*1；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.5*cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.0*m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5
A——立杆净截面面积，A=*.**cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.0*cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.07*kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=**.71
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.*×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.37kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.*×2.*=5.7*m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5
经计算得到Nlw=2.***kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.***kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50/1.5*的结果查表得到=0.*15；
A=*.**cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=*1.72kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.***kN小于扣件的抗滑力*kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2000mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=*35cm*，截面抵抗矩W=117cm3，截面积A=25.1*cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×*.17*+1.*×3.7*=*.*5kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×25.1*×0.0001×7.*5×10=0.2*kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=2.*72kN.m
截面应力=M/1.05W+N/A=2.*72×10*/(1.05×117000)+0×1000/251*=23.3*N/mm2
水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[1*b号槽钢[口水平,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×10×*5×235/(2000×1*0×235.0)=1.1*
经过计算得到强度=2.*72×10*/(0.*27×117000)=2*.**N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f]=205,满足要求!
九、拉杆与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；
RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。
各支点的支撑力RCi=RUisini+RDisini
且有RUicosi=RDicosi
按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为
十、拉杆与支杆的强度计算:
拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为
RU=5.2*kNRD=5.2*kN
上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：
其中N——斜拉杆的轴心压力设计值，N=5.2*kN；
A——斜拉杆净截面面积，A=2*.2*cm2；
——斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是1.*7N/mm2；
[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f=215N/mm2；
受拉斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为斜撑杆的轴向力，N=5.2*kN；
lw为斜撑杆件的周长，取31*.1*mm；
t为斜撑杆的厚度，t=10mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取1*5.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度=52*0/(31*.1*×10)=1.**N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=5.2*kN；
——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.251；
i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=3.202cm；
l——受最大压力斜杆计算长度，l=5.3*m；
A——受压斜杆净截面面积，A=2*.2*cm2；
——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是5.2*N/mm2；
[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为斜撑杆的轴向力，N=5.2*kN；
lw为斜撑杆件的周长，取31*.1*mm；
t为斜撑杆的厚度，t=10mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取1*5.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度=52*0/(31*.1*×10)=1.**N/mm2。
*.1脚手架必须随结构施工进度搭设，搭设由持证人员进行，并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。
*.2脚手架防雷采用(12圆钢，每片每两层设两点与结构防雷带相焊接，必须保证脚手架整体导电不间断，摇测电阻不大于4(。遇有雷雨天气，脚手架上人员必须立即离去。
8.3脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用。
1、每搭设10m高度；
3、刚搭设完毕后或连续使用达四个月；
4、施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
5、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力作用之后；
6、在使用过程中，发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及其它安全隐患存在的情况时。
JR／T 0072-2020 金融行业网络安全等级保护测评指南.pdf8.4使用时脚手架荷载不得超过2646N/m2。
8.5工人上架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度。
8.6严禁上架操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。
8.7上下脚手架必须走马道，严禁攀援脚手架上下。
8.8严禁在架面上堆放材料，杂物必须及时清除，不得把脚手架作为模板的支撑。
8.10严禁拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件等。确需临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应措施，并在作业完毕后，及时恢复。
8.11在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在脚手架上，利用脚手架当地线。
8.12六级及以上大风和雾、雨、雪天停止脚手架上作业，雨、雪后上架操作应注意防滑，并扫除积雪。
病房楼工程结构施工组织设计8.13未尽事宜执行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定。