施工组织设计下载简介
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贵阳市开阳县县城供水扩建工程加药加氯间专项施工方案截面抗剪强度设计值[T]=1.7N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.1mm
上海某小区机电安装施工组织设计.doc顶托梁的最大挠度小于450/250,满足要求!
4.3.3.5扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
4.3.3.6立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=15.74kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.139×7.7=1.288kN
N=15.744+1.288=17.032kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：=176.71N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=90.13N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.01；
公式(3)的计算结果：=125.74N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
4.3.3.7梁模板总结
经验算,对梁模板的所有假定均满足荷载,并可作为施工的依据!具体为:
支架立杆：采用Φ48×3.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对250～300×700梁设三根立杆支柱，立杆纵横向间距均为100×100。
对拉螺栓：采用φ12高强对拉螺栓，沿梁跨度方向的间距均为600。
梁底木枋：采用50×100×2000木枋，其搁置间距为200mm。
梁侧木枋：采用50×100×2000木枋，其搁置间距为300mm。
梁底、侧面模板：采用915×1830×18mm(宽×长×厚)九夹板，散支散拆。
4.3.4板模板的设计计算
本层板厚120mm，凭施工经验假定如下，并作相应的验算，当验算合格后，方可作为施工的依据：
模板:915×1830×18mm九夹板，散支散拆。
小楞:50×100mm木方,间距为300mm
大楞:Φ48×3.5mm焊接钢管,间距为900mm
立柱:Φ48×3.5mm焊接钢管,间距为900×900mm。
4.3.4.1相关荷载参数
模板支架搭设高度为6.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1米，立杆的横距l=1米，立杆的步距h=1.50米。采用的钢管类型为48×3.5。
4.3.4.2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25×0.2×0.9+0.35×0.9=4.815kN/m
活荷载标准值q2=(2+2)×0.9=3.6kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90×1.8×1.8/6=48.6cm3；
I=90×1.8×1.8×1.8/12=43.74cm4；
抗弯强度计算:f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.1×(1.2×4.815+1.4×3.6)×0.3×0.3=0.097kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.097×1000×1000/48600=2.003N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
抗剪计算:T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×(1.2×4.815+1.4×3.6)×0.3=1.947kN
截面抗剪强度计算值T=3×1947/(2×900×18)=0.18N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
挠度计算:v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×8.415×3004/(100×7500×437400)=0.141mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
4.3.4.3支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.35×0.3=0.105kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(2+2)×0.3=1.2kN/m
静荷载q1=1.2×1.5+1.2×0.105=1.926kN/m
活荷载q2=1.4×1.2=1.68kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=3.245/0.9=3.606kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.61×0.90×0.9=0.292kN.m
最大剪力Q=0.6×0.9×3.606=1.947kN
最大支座力N=1.1×0.9×3.606=3.57kN
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
抗弯计算强度f=0.292×106/83333.3=3.51N/mm2
木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1947/(2×50×100)=0.584N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
4.3.7横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.857kN.m
最大变形vmax=1.984mm
最大支座力Qmax=11.662kN
抗弯计算强度f=0.857×106/5080.0=168.66N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
4.3.8扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=11.66kN
为防止板下支架滑移，应将板下支架顶部水平受力杆底部采用双扣件抗滑。
4.3.9立杆的稳定性计算荷载标准值
4.3.9.1静荷载标准值包括以下内容：
脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×8.750=1.130kN，钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.283kN
钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN
4.3.9.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(2+2)×0.900×0.900=3.240kN
4.3.9.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ
4.4.1立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.09kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：=115.08N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=58.70N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式(3)的计算结果：=82.78N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
模板:915*1830*18mm九夹板，散支散拆。
小楞:50*100mm木方,间距为300mm
大楞:Φ48*3.5mm焊接钢管,间距为900mm
立柱:Φ48*3.5mm焊接钢管,间距为900*900mm。
模板支设完毕后，施工员、质检人员会同班组长检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求。
并对支模位置、平整度、垂直度进行复核。
对框支柱、框支梁及楼板模板的支架逐一进行检查验收，对不合格的部位坚决予以整改完善后方可浇捣砼。
各部位检查验收合格后填写自检记录，报送技术部、质安部进行复检。经交检合格后由工地技术负责人通知监理验收，验收合格后方可浇筑砼。
模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。
柱、小梁侧模应砼养护3天、砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。
框架梁底模必须同时满足不小于14天及强度达到100%两个条件后方可拆模。
板底模拟在混凝土浇筑并养护14天后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工。
严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。
拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。
拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。
按设计的砼强度标准值的
4.7梁板模板支架搭设技术要求：
4.7.1模板支架搭设通用要求
模板支架选用扣件式钢管满堂架搭设，钢管直径为4.8cm，φ48钢管相应的技术参数见下表：
支架底端必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底端上的200mm处。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.7.2支架构造、立杆步距等的设置
立杆接长除板顶层顶步可采用搭接外（采用搭接应用双扣件紧固），其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
对大梁立杆顶部应采用双扣件连接。
对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。若支架立杆底部设可调支座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
4.7.3本层模板支架由于层高较高（达6.9m），其剪刀撑的设置及构造应符合要求：
剪刀撑的设置：垂直于梁方向间距为2500并向上连续设置，平行于梁间距为3500。
每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数：
剪刀撑斜杆与地面的倾角α
剪刀撑跨越立杆的最多根数n
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于是150mm。
沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。
4.7.4顶部支撑点的设计：
在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
支撑在顶部的横杆与立杆的连接扣件应采用“双扣件”；
立杆顶部采用顶托支撑梁、板模板。
4.7.5支撑架搭设的要求：
严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
4.7.6施工使用的要求：
精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
戴好安全帽，并系好安全带。
钢筋焊接前必须经动火审批后，方可进行施工。
钢筋焊接时NB／T 10288-2019 交流-直流开关电源高加速寿命试验方法，配备灭火器一个，旁站一人负责灭火及动火周边安全。
由于梁钢筋绑扎是在未铺平板模板的情况下进行，为此，梁钢筋运输，绑扎时必须作好必要的临时操作平台或操作架后再进行作业。
操作工人连续工作时间不得超过12个小时，即禁止操作工人疲劳作业。
临边洞口注意防护，禁止嘻笑打闹！
塔吊料斗未落地时DB5115／T 25-2020 “厕所革命”综合考核评价规范，禁止操作工人爬上塔吊料斗上方下放砼料！
其它未涉及的安全事宜严格按照《建筑施工安全操作规程》有关条款执行。