施工组织设计下载简介
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（48.75m 80m 48.75m）悬浇箱梁施工方案（2）模板重量g2=246/(5.5*4.5)=9.94KPa
（3）主梁上支撑系统g3=120/(5.5*4.5)=4.85KPa
（4）施工荷g4=1.5KPa
（5）倾倒混凝土时产生的冲击荷载取g5=2.0KPa
DB52／T 1383-2018 岩溶洼地 排水系统设计指南（6）振捣混凝土时产生的荷载取g6=2.0KPa
（7）单根横梁荷载q7=2KN/m
2、I30C工字钢检算
Q=(g1+g2)*4.5+0.53=(94.75+9.94)*4.5+0.53=471.635(KN/m)
中间支撑顶最大弯矩Mmax=235.818KN/m
中间支撑反力R1=1179.088KN
边跨支撑反力R2=352.726KN
0号块施工采用三道I30C工字钢作为模板支撑，每道钢梁最大弯曲应力,
主梁承受荷载为梯形架支撑力及自重荷载
左支座反力R左=658.65KN
右支座反力R右=880.37KN
最大弯矩为集中力处Mmax=1051.28KN.m
0号块施工采用三道3703工字钢作为主梁，每道钢梁最大弯曲应力,
横梁承受荷载主要为主梁传递荷及自重
支座反力R=453.59KN
跨中弯矩M=273.79KN.m
0号块施工采用两道3703工字钢作为横梁支撑，每道钢梁最大弯曲应力,
传力柱顶荷载F=453.59KN
对自身中性轴惯性矩IxO=1489cm4
步距L=94cm缀板长60cm
本构件为单端受弯，弯距等效系数β=1.0
F=453.59*2/3=302.39KN
固定端弯矩M=302.39*0.21=63.5KN.M
剪力Q=302.39KN
1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。
2、检算外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。
3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算菱形挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。
a、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁分别传至上一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上；
b、箱梁底板、腹板、顶板砼及底模平台、内模及支架系统的重量由上一节段已施工完的箱梁底板、翼缘板和挂篮主桁的前上横梁承担；
c、挂篮主桁的杆件连接假定为铰接。
5、混凝土比重取26.5KN/m3。
施工荷载按2.5KN/m2，但总荷载不超过150KN，因最大施工面积约为44m2，故施工荷载取110KN，其中底模平台承担110×0.6=66KN,侧模承担110×0.4=44KN。
7、最重节段为35.4m3(1#节段)，次重节段为34.6m3(4#节段)。根据初步计算，本挂篮整体结构设计控制节段为4#节段，而1#块段仅仅控制底平台后下横梁结构设计。
底模平台前、后下横梁间距为4.3m，宽为8.4m，纵梁a为4片，纵梁b为6片，总重42.0KN。
前下横梁采用2Ⅰ28b，总长8.4m，总重11.8KN。
后下横梁采用2Ⅰ28b，总长8.4m，总重11.8KN。
底模平台防护，栏杆和前后操作平台等附属结构的重量9.1KN。
挂篮底模15.3KN。
42.0+11.8+11.8+9.1+15.3=90.0KN
b、挂篮主桁重量（两片桁）
主桁（两片）及主桁间联结系：222.34KN
主桁操作平台及防护：8.0KN
后锚固系统：3.4KN
走行轨道：25.8KN
总重：222.34+8.0+3.4+25.8=259.54KN
外导梁长9.1m，采用2[32b组焊成箱型结构，重11.05×2=22.1KN
d、前上横梁：L=7.6m，2Ⅰ36b，重11.8KN
e、导梁和底模平台前后吊挂系统共重31.2KN
2、内、外模板及桁架重量
内模及其支架重为：50KN（估计）
外侧模及桁架（两块）约为：40×2=80KN
堵头模板为：10KN（估计）
4#块为控制挂篮整体结构设计块段，其自重为964KN；
1#块为控制挂篮底平台后下横梁构件设计块段，其自重为997.5KN；
（三）、施工1#块时后下横梁计算
底模平台纵梁在施工1号块时的砼荷载分解图示具体如下：
图11号块砼荷载分解图式
1#块砼施工时各底平台纵梁受力计算如下：
（1）、底模平台纵梁1(2[36a)计算
图2底模纵梁1受力图式
由“MIDAS”程序算得：R1=86.8KN；R1’=109.1KN
δmax=5.4mm；σmax=102.4MPa
（2）、底模平台纵梁2(2[36a)计算
图3底模纵梁2受力图式
由“MIDAS”程序算得：R2=76.9KN；R2’=96.7KN
δmax=4.8mm；σmax=90.7MPa
（3）、底模平台纵梁3(2[36a)计算
图4底模纵梁3受力图式
由“MIDAS”程序算得：R3=42.4KN；R3’=53.0KN
δmax=2.6mm；σmax=49.6MPa
（4）、底模平台纵梁4（2[20b）计算
图5底模纵梁4受力图式
由“MIDAS”程序算得：R4=R4’=2.4KN
δmax=0.6mm；σmax=6.7MPa
边跨前下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R1、2R2、2R3和4R4分别作用于边跨前下横梁的相应位置，如图：
图6边跨前下横梁（浇注1号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rb5=80.8KN；Rb6=134.0KN
δmax=0.6mm；σmax=31.7MPa
边跨后下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R1’、2R2’、2R3’和4R4’分别作用于边跨后下横梁的相应位置，如图：
图7边跨后下横梁（浇注1号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rb5’=98.5KN；Rb6’=169.0KN
δmax=0.8mm；σmax=40.7MPa
中跨前下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R1、2R2、2R3和4R4分别作用于中跨前下横梁的相应位置，如图：
图8中跨前下横梁（浇注1号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rz5=86.6KN；Rz6=128.2KN
δmax=0.8mm；σmax=34.6MPa
中跨后下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R1’、2R2’、2R3’和4R4’分别作用于中跨后下横梁的相应位置，如图：
图9中跨后下横梁（浇注1号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rz5’=105.8KN；Rz6’=161.7KN
δmax=1.1mm；σmax=44.5MPa
（四）、施工4#块时挂篮整体计算
底模平台纵梁在施工4号块时的砼荷载分解图示具体如下：
图104号块砼荷载分解图式
（1）、工况一：砼施工时
a.底模平台纵梁1(2[36a)计算
图11底模纵梁1受力图式
由“MIDAS”程序算得：R7=R7’=94.6KN
δmax=5.0mm；σmax=92.1MPa
b.底模平台纵梁2(2[36a)计算
图12底模纵梁2受力图式
由“MIDAS”程序算得：R8=R8’=85.6KN
δmax=4.5mm；σmax=83.4MPa
c.底模平台纵梁3(2[36a)计算
图13底模纵梁3受力图式
由“MIDAS”程序算得：R9=R9’=48.0KN
δmax=2.5mm；σmax=46.6MPa
d.底模平台纵梁4（2[20b）计算
由“MIDAS”程序算得：R4=R4’=2.4KN
δmax=0.6mm；σmax=6.7MPa
前下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R7、2R8、2R9和4R4分别作用于前下横梁的相应位置，如图：
图14边跨前下横梁（浇注4号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rb10=87.3KN；Rb11=149.6KN
δmax=0.7mm；σmax=35.0MPa
前下横梁采用2Ⅰ28b型钢组焊的形式，长8.4m。
2R7、2R8、2R9和4R4分别作用于前下横梁的相应位置，如图：
图15中跨前下横梁（浇注4号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rz10=93.7KN；Rz11=143.2KN
δmax=0.9mm；σmax=38.3MPa
③、边（中）跨后下横梁计算
考虑到荷载的对称关系，边（中）跨后下横梁的受力和其前下横梁完全相同，此处不再计算！
底模平台空载吊挂走行时，前后下横梁各有两个吊点吊挂，此时仅底模和纵梁作用于前后下横梁上，具体荷载作用图式如下：
图16前后下横梁（空载走行）受力图式
由“MIDAS”程序算得：R12=17.4KN
δmax=1.7mm；σmax=15.9MPa
外导梁采用2[32b组焊成箱型结构，长9.2m。
(1)、工况一：砼施工时
外导梁前后吊点间距4.5m，计算模型如下图：
图17外倒梁（浇注4号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：R13=56.6KN；R13’=59.3KN
δmax（跨中）=4.5mm；σmax=72.5MPa
外模和底模平台在外导梁上滑移至最大跨跨中时，计算模型如下图：
图18外倒梁（空载走行最大跨时）受力图式
由“MIDAS”程序算得：R14=44.9KN；R14’=45.6KN
δmax=24.6mm；σmax=115.5MPa
边跨前上横梁全长7.0m，2I36b组焊而成。
混凝土施工时，R13，Rb10，Rb11，Rb11，Rb10，R13分别作用于边跨前上横梁上，计算模型如图：
图19边跨前上横梁（浇注4号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rb15=298.0KN
δmax=1.6mm；σmax=61.4MPa
中跨前上横梁全长7.0m，2I36b组焊而成。
混凝土施工时，R13，Rz10，Rz11，Rz11，Rz10，R13分别作用于中跨前上横梁上，计算模型如图：
图20中跨前上横梁（浇注4号块混凝土）受力图式
由“MIDAS”程序算得：Rz15=298.0KN
δmax=1.7mm；σmax=63.6MPa
(五)、挂篮主桁强度计算
挂篮主桁采用2[32b的型钢组焊而成，然后通过销轴连接为菱形桁架。
1、计算模型：（以最不利组合计算主桁受力）
图21主桁（浇注4号块混凝土）受力图式
前支腿最大反力：R前=625.4KN；后支腿最大反力：R后=304.7KN
主梁：δA=6.5mm，σmax=50.2Mpa。
2、主桁各杆件轴力具体见下图：
3、主桁各杆件应力具体见下图：
综上，主桁在施工4#块时，单片主桁后锚固反力最大，为304.7KN，挂篮后锚固筋最大可提供3×319×0.8=765.6KN，据此可知：挂篮在灌注砼时可以满足倾覆稳定系数K=2.0的要求。
(六)、挂篮空载走行时倾覆验算
挂篮在空载走行时，通过后勾板在组焊的轨道上走行，取消了常规采用的水箱压重走行方式。
悬挑卸料平台专项施工方案-目录计算模型：（空载走行时）
图24挂篮主桁空载走行受力图式
挂篮主桁走行时，引起主桁倾覆的力P包括：主桁上弦操作平台、前上横梁、前上横梁吊带系统、外导梁部分荷载。综上得：P=41.5KN
其对主桁前支点的倾覆力矩为：M倾1=P×5.0=207.5KN·m；
主桁联结系对前支点的倾覆力矩为：M倾2=4.7×3.122+3.9×2.5=24.4KN·m
所以：M倾=M倾1+M倾2=231.9KN·m
挂篮后勾板可以提供抗倾覆力矩为：
M抗倾=34.5×4×3.8=524.4KN·m
所以工艺流程-盖板涵施工工艺流程图（预制吊装），挂篮走行倾覆稳定系数为：K抗倾=M抗倾/M倾=2.26，满足要求。