施工组织设计下载简介

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可变荷载标准值，浇筑混凝土时振捣荷载4KN/㎡

荷载设计值最不利组合：

DB32／T 3764-2020 医疗污水病毒检测样品制备通用技术规范S1=1.2×41.3+1.4×4=55.16KN/㎡

S2=1.35×41.3+1.4×0.7×4=59.68KN/㎡

S2>S1故应以永久荷载效应控制组合为计算依据

S=0.9×59.68=53.71KN/㎡

梁底面板强度计算：取1m宽计算，沿梁跨度方向线荷载

q=1×53.71=53.71KN/m，按两跨连续板计算：

M=0.125×53.71×0.172=0.192KN.m

W=W=bh2/6=1000×152/6=37500mm³

σ=M/W=192000/37500=5.12N/㎜²

挠度验算：V=0.521
=0.521×
=0.09mm<ι/400=0.43mm

梁底采用43×93木枋双根并放，承重立杆间距为1000mm，梁底水平杆间距500，则线荷载q=0.17×53.71=9.13KN/m，纵楞按四跨连续梁计算，

M=0.107ql2=0.107×9.13×0.52=0.24KN.m

W=bh2/6=43×932/6=61984.5mm³（单根）

强度核算：σ=M/W=240000/61984.5×2=1.94N/㎜²

挠度验算：V=0.66
=0.66×
=0.145mm<ι/400=1.25mm，满足要求。

水平杆承受集中荷载主要来自梁底纵楞传来，故P=12.71×0.5=6.36KN

M=Pl=6.36×0.06=0.38KN.m

φ48×2.7单根钢管截面抵抗拒w=

3988.144m³

强度计算：σ=M/W=380000/3988.144=95.28N/㎜²

挠度验算：截面惯性矩I=
=
=98863.986，

立杆轴力N=0.3×74.79=22.44KN

φ48×2.7钢管回转半径i=
=
=16.04，截面面积：S=
=
=384.05mm2

长细比λ=1500/16.04=93.52，查表ψ=0.594，

则：稳定核算σ=N/0.594×384.05=98.35N/㎜²<205N/㎜²，满足要求。

（11）地基承载力验算：立杆底部先施工回填土，回填土逐层夯实后，施工100mmC15混凝土垫层，垫层上垫200mm宽50mm后垫板，垫板上放100mm×100mm×8mm钢板。

则计算如下：砼板强度等级为C15，轴心抗压设计值为fc=7.2Mpa，

立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：

式中p为立杆基础底面的平均压力，

A=0.2×0.5=0.1m2，

A为立杆基础底面垫板面积；

则有p=
，满足要求。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.00。

1.脚手架参数：立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；脚手架步距(m):1.60；脚手架搭设高度(m):27.18；梁两侧立柱间距(m):1.30；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；

2.荷载参数：模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.木方参数：木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):100.000；木方的截面宽度(mm):43.00；木方的截面高度(mm):93.00；

4.其他：采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×2.300×0.450=25.875kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.450×(2×2.300+0.600)/0.600=1.365kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.600×0.450=1.215kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×25.875+1.2×1.365=32.688kN/m；

集中荷载P=1.4×1.215=1.701kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=2.482kN；

N2=8.062kN；

N3=8.274kN；

N4=2.482kN；

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.300×9.300×9.300/6=61.98cm3；

I=4.300×9.300×9.300×9.300/12=288.23cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=8.274/0.450=18.387kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×18.387×0.450×0.450=0.372kN.m；

截面应力σ=M/W=0.372×106/61984.5=6.007N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×15.323×450.0004/(100×9500.000×288.228×103)=0.155mm；

木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.554kN中间支座最大反力Rmax=12.126；

最大弯矩Mmax=0.363kN.m；

最大变形Vmax=0.250mm；

截面应力σ=0.363×106/4490.0=80.817N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=12.13kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=12.126kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.128×27.180=4.175kN；

N=12.126+4.175=16.301kN；

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.163×1.069×(1.600+0.080×2)=2.188m；

Lo/i=2188.115/15.900=138.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

钢管立杆受压强度计算值；σ=16301.265/(0.357×424.000)=107.693N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.693N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×15mm(厚)的木垫板，木板铺在已经完成的混凝土板面上。砼板强度等级为C15，轴心抗压设计值为fc=7.2Mpa，

立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：

式中p为立杆基础底面的平均压力，

A=0.1×0.1=0.01m2，

N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=16.301KN

A为立杆基础底面垫板面积；

七、梁侧模及对拉螺栓拉力计算

按较大的预应力考虑，梁高按2.3m，梁宽按600mm，采用商品砼，坍落度按180mm，采取分节浇筑混凝土，每节浇筑高度0.45m，选用φ14mm对拉丝杆竖向550mm，水平间距均按450mm

则混凝土侧压力标准值：

F=0.22×rc×to×β1×β2×V1/2

=0.22×25×4×1.0×1.15×21/2=35.77KN/m2，

F=25×2.3=57.5KN/m2，两者取小值，考虑倾倒砼的水平施工荷载标准值4KN/m2，分别取系数1.2，1.4，则设计荷载值：

q=35.77×1.2+4×1.4=48.52KN/m2

拉杆拉力:48.52×0.55×0.45=10.917KN

拉杆所需净截面为：10917÷170=64.22mm2

选用φ14mm拉杆，截面为105mm2，满足要求。

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.09；

脚手架搭设高度(m):27.18；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数：模板与木板自重(kN/m2):0.350；

混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.120；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.木方参数：木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；

木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；

木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):43.00；

木方的截面高度(mm):93.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.300×9.300×9.300/6=61.98cm3；

I=4.300×9.300×9.300×9.300/12=288.23cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.200×0.120=0.600kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.200=0.070kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.500+2.000)×1.000×0.200=0.900kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.600+0.070)=0.804kN/m；

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+0.804×1.0002/8=0.416kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+0.804×1.000/2=1.032kN；

截面应力σ=M/w=0.416×106/61.985×103=6.703N/mm2；

方木的计算强度为6.703小13.0N/mm2,满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.600+0.070=0.670kN/m；

集中荷载p=0.900kN；

最大变形V=5×0.670×1000.0004/(384×9500.000×2882279.25)+

900.000×1000.0003/(48×9500.000×2882279.25)=1.003mm；

方木的最大挠度1.003小于1000.000/250,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.804×1.000+1.260=2.064kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.843kN.m；

最大变形Vmax=2.123mm；

最大支座力Qmax=10.263kN；

截面应力σ=0.843×106/4490.000=187.665N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.263kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.125×27.180=3.392kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.900×1.000=0.315kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.120×0.900×1.000=2.700kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.407kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×1.000=4.050kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=13.358kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.068×(1.600+0.090×2)=2.253m；

Lo/i=2252.732/15.900=142.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.340；

GB／T 39202-2020标准下载钢管立杆受压强度计算值；σ=13358.477/（0.340×424.000）=92.664N/mm2；

立杆稳定性计算σ=92.664N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×15mm(厚)的木垫板，木板铺在已经完成的混凝土板面上。砼板强度等级为C15，轴心抗压设计值为fc=7.2Mpa，则

立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：

式中p为立杆基础底面的平均压力，

A=0.1×0.1=0.01m2湖北省水利厅办公培训楼工程防汛大楼改造工程施工组织设计，

N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=13.358KN

A为立杆基础底面垫板面积；