施工组织设计下载简介
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郑州旅游职业学院图书信息行政中心主体高支模工程施工方案根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.07]=2.976m；
得到计算结果:立杆的计算长度
水电站引水隧洞工程施工组织设计lo/i=2975.85/15.8=188；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；
钢管立杆受压应力计算值；σ=14008.105/(0.203×489)=141.1N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=141.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.05×(1.5+0.07×2)=2.01m；
lo/i=2009.574/15.8=127；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=19520.298/(0.412×489)=96.9N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=69.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
10.2、板模板（钢管扣件）计算书
横向间距或排距(m):0.85；纵距(m):0.85；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.07；模板支架搭设高度(m):18.00；
采用的钢管(mm):Φ48×2.8；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
楼板的计算厚度(mm):150.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=85×1.52/6=31.875cm3；
I=85×1.53/12=23.906cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25.5×0.15×0.85+0.5×0.85=3.676kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=1×0.85=0.85kN/m；
其中：q=1.2×3.676+1.4×0.85=5.602kN/m
最大弯矩M=0.1×5.602×2502=35009.375N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=35009.375/31875=1.098N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.098N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.676kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.676×2504/(100×9500×23.906×104)=0.043mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.043mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25.5×0.25×0.15+0.5×0.25=1.081kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=1×0.25=0.25kN/m；
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.081+1.4×0.25=1.648kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.648×0.852=0.119kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.119×106/83333.33=1.428N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为1.428N/mm2小于方木的抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:V=0.6×1.648×0.85=0.84kN；
方木受剪应力计算值τ=3×0.84×103/(2×50×100)=0.252N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.252N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.081kN/m；
最大允许挠度[ν]=850/250=3.4mm；
方木的最大挠度计算值0.102mm小于方木的最大允许挠度3.4mm,满足要求!
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.68kN;
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.492kN·m；
最大变形Vmax=0.951mm；
最大支座力Qmax=6.299kN；
最大应力σ=491575.235/5080=96.767N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值96.767N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.951mm小于850/150与10mm,满足要求!
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.299kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.138×18=2.491kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.5×0.85×0.85=0.361kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.5×0.15×0.85×0.85=2.764kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.616kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.85×0.85=2.168kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=9.774kN；
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
l0=h+2a=1.5+0.07×2=1.64m；
l0/i=1640/15.8=104；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.558；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=9773.715/（0.558×489）=35.819N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=35.819N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.05×(1.5+0.07×2)=2.01m；
Lo/i=2009.574/15.8=127；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=9773.715/（0.412×489）=48.512N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=48.512N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
八、立杆的地基承载力计算
GTCC-019-2019 机车综合无线通信设备LBJ 单元立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
fg=fgk×kc=120×0.4=48kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；
脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；
立杆基础底面的平均压力：p=N/A=9.774/0.25=39.095kpa；
其中GB／T 36668.2-2018标准下载，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.774kN；
基础底面面积：A=0.25m2。
p=39.095≤fg=48kpa。地基承载力满足要求！