施工组织设计下载简介

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宜阳县新华商厦工程脚手架搭设施工方案

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.206kN.m；

JGJ 255-2012 采光顶与金属屋面技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=5.014kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=54.733米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=5.014kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.173kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，

按照稳定性计算的搭设高度Hs=34.568米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.356kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=5.382kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.382kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.382kN大于扣件的抗滑力8.0kN，因此采用双扣件连接，才能满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=62.07

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.52

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=250.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=250.00

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20米，立杆采用双立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。

采用的钢管类型为48×3.5，

连墙件竖向间距3.0米，水平间距2.40米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

悬挑水平钢梁采用钢管48×3.5mm，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。

悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，支杆采用钢管48.0×3.5mm。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.2002=0.154kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.181×106/5080.0=35.594N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.623mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN

荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×0.840=1.307kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.307×1.050/3=0.464kN.m

=0.464×106/5080.0=91.292N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.840=0.949kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=1.577mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.260=1.926kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489

NG1=0.149×4.000=0.596kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×2×1.200×(1.050+0.300)/2=0.243kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.200×2/2=0.180kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×4.000=0.024kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.043kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.250

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.740×1.250=0.291kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.78kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=24.98

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.25kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.060kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.291kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×2.40=5.760m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=2.350kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.350kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.350kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=0mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm4，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4.89cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力N=4.78kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×4.89×0.0001×7.85×10=0.05kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=1.000kN,R2=1.000kN,R3=1.000kN

最大弯矩Mmax=1.000kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.000×106/(1.05×5080.0)+1.000×1000/489.0=1.000N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算:

水平支撑钢管计算最大挠度V=0.000mm

水平支撑钢管最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接,要验算连接处的扣件抗滑力。

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1=4.779kN

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1小于8kN,满足要求!

水平支撑钢管下面支点最大支撑力N2=1.000kN

水平支撑钢管下面支点最大支撑力N2小于8kN,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisini

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力为RD1=1.000kN

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=1.000kN

下面压杆以钢管48.0×3.5mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=1.00kN；

——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=1.00；

i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.64cm；

l——受最大压力斜杆计算长度，l=0.00m；

A——受压斜杆净截面面积，A=5.09cm2；

——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是1.00N/mm2；

[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；

山东济南建筑给排水工程施工方案受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!

斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑杆的轴向力，N=0.001kN；

lw为斜撑杆件的周长，取150.80mm；

t为斜撑杆的厚度，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度DB3212／T 2059-2019标准下载，取185.0N/mm2；

经过计算得到焊缝抗拉强度=1.00/(150.80×3.50)=1.00N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!