施工组织设计下载简介
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某社区工程模板工程专项施工方案对于整体楼梯施工，为防止后浇、插筋质量难于控制等施工弊端，其施工方法详见下页附图：
本工程采用楼梯与主体同步施工并将梯面用定型模板封闭。
楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm,E=10N/mm，I=bh/12=50×100/12=4.16×10mm，方木主龙骨采用100×100mm方木。
给排水采暖施工组织设计模板及支架自重标准值：0.3kN/m
混凝土标准值：24kN/m
钢筋自重标准值：1.1kN/m
施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m
荷载标准值：F=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3kN
荷载标准值：F=(0.3＋24×0.1+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.06kN
荷载标准值：F=0.3＋24×0.25+1.1＋2.5=9.9kN
荷载设计值：F=（0.3＋24×0.25＋1.1)×1.2＋2.5×1.4=12.38kN
8.1.2计算次龙骨间距：
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。
(1)板厚按250mm算：
M=qlσ=≤f
M——弯距设计值(N·mm)
q——作用在顶板模板上的均布荷载(N/mm)，按《建筑施工手册》（第四版）表8—69组合。
q=F×0.2=12.38×0.2=2.48kN/m
σ——受弯应力设计值(N/mm）
W——截面抵抗矩＝bh
f——模板的抗弯强度设计值（N/mm）按《建筑施工手册》（第四版）表2—98取11N/mm
按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的
q——作用在模板上的均匀荷载（N/mm）
E——模板的弹性模量（N/mm），E=1×10N/mm
I——模板的截面惯性矩（mm），I=bh=5.625×10mm
取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，=516mm，施工次龙骨间距取200mm＜′满足要求。
8.1.3用ф48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm(内R=41mm)
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
[N]=Af=489×215=105kN＞11.61kN满足
(2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：
I=(I/A)1/2=(1.22×10/489)1/2=15.79mm
I=1800/i=1800/15.79=114
查Q235，b类截面轴压稳定系数фx=0.453
N=πEA/=π2×2.06×10×489/114=76.4kN
初始偏心弯距M=N=16×10×25=4×10N·mm
截面塑性发展系数r=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
W=I/(D/2)=1.22×10/(48/2)=5083.3mm
(1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F=0.22rtββvF=Hr
FF——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取材24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
得F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F=24×3.4=81.6kN/m>F
取F=F=52.58kN/m
(2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4kN/m。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69kN/m（用于验算模板及其支撑的强度）
q=①=52.58kN/m（用于验算模板及其支撑的刚度）
8.2.2模板及次龙骨的设计及验算：
(1)次龙骨设计及验算：
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm，σ=87N/mm，I=416cm，w=83cm
主龙骨间距取600mm，次龙骨按三跨连续梁计算
(2)次龙骨的强度验算：
q=qL=8.69×0.30=20.6kN/m
q——模板传给次龙骨的线荷载
计算简图见图8—19：
图8—19次龙骨强度计算简图
得次龙骨截面最大弯矩为
M=0.1q=0.1×20.6×0.62=0.74kN·m
σ=M/W=0.74×10/83×10=8.19＜[σ]87N/mm
次龙骨的强度满足要求。
(3)次龙骨的刚度验算：
q=q′L=68.69×0.25=17.17kN/m
计算简图见图8—20：
图8—20次龙骨强度计算简图
ω=0.667×qL/100EL
=0.667×17.17×0.6×10/100×10×416×10
=0.36mm＜[ω]=1.5mm
次龙骨的刚度满足要求。
8.2.3主龙骨的设计及验算：
主龙骨选取用ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。
σ=215N/mm，I=2×12.19×10，W=2×15.08×10
(1)主龙骨的强度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=22.28×0.6=13.37kN
计算简图见图8—21：
图8—21主龙骨强度计算简图
得主龙骨截面最大弯矩为
M=0.604PL=0.604×10.3×0.6=3.73kN
σ=M/W=3.73×10/2×15.08×10=123.67＜[σ]=215N/mm
(2)主龙骨的刚度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=17.17×0.6=10.3kN
计算简图见图8—22：
ω=1.883×PL/100EL=1.88.3×10.3×10×0.6×10/100×2.06×10
图8—22主龙骨刚度计算简图
2×12.19×l0＝0.83mm＜3.00mm（满足要求）
主龙骨的刚度满足要求。
8.2.4穿墙螺栓设计：
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图8—23：
8—23穿墙螺栓荷截计算单元
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T=qs=52.58×1×0.6＝31.55kN
选用ф14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm
σ=T/A=31.55×10/105=300.5N/mm
穿墙螺栓的承载力满足要求。
柱箍采用100×100mm方楞，间距400mm
8.3.1柱模受到新浇混凝土侧压力：
F=0.22rtββv
F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取r=24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
8.3.2柱箍所受的均布荷载值（N/mm）：
q=52.58×10/10×400×0.85＝17.88N/mm
8.3.3柱箍最大弯矩值（N/mm)
M=qL＝17.88×800/8＝1430400N·m
N/A+M/rw×=600×17.88/875+1430400/15.3×10=99.62
N/mm＜f=215N/mm（可以）
8.3.5挠度计算：ω=5L/384EL=5×600/384×10×9×0.5×100×30=0.83mm＜[ω]=1.5mm（满足要求）
底模自重5×0.04×0.45×1.2=0.108
混凝土自重24×0.45×0.8×1.2=10.368
钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2=0.648
振捣混凝土荷载×0.45×1.2＝1.08
合计q=12.204
乘以折减系数0.9则q×0.9=q=10.98kN/m
底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得。
弯矩系数：k=－0.121
剪力系数：k=－0.620
挠度系数：k=0.967
则M=k=－0.121×10.98×0.22＝－0.0531kN/m＝－0.0531×10N/mm
σ=m/w=－0.0531×10×6/(450×40）=4.425N/mm＜f＝13N/mm
v=k=－0.620×10.98×0.2＝1.36kN
剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.36×10/(2×450×40)＝0.113n/mm＜f=1.4n/mm
荷载不包括振捣混凝土载荷。则q=11.24则q=10.012kN/m
w=kql/(100EI）=0.967×10.012×200/（100×9×10×450×40/12）=0.00717<[w]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）
假设T=30℃，β=1.2，β=1，V=2m/h则；
1)侧压力：F=0.22rtββv
=0.22×24×200／(30＋15)×1.2×1×20.5=39.82kN/m
F=rh＝24×0.8＝19.2kN/m
取两者较小值，即F＝19.2kN/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m
2)振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m
乘以分项系数4×1.4=5.6kN/m
上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m
根据立档间距为600mm的条件，则载荷为：
乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15.4656n/mm
仍按四等跨计算，其k，k，k于前述相同设侧模用50mm厚
则：m=kq1＝－0.121×10.98×600=478.29×10kN/mm
σ＝m/w＝478.29×10×6/(600×40）＝2.99N/mm＜PM＝13N/mnm（满足要求）
v=0.620ql=0.620×10.98×600=4084.56N=4.85kN
剪应力：τ=3v/(2bh）＝3×4085/(2×600×40）=0.26N/mm
＜fv＝1.4N/mm（满足要求）
取侧压力f=23.04kN/m化为线荷载23.04×0.6=130.82kN/m
乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24kN/m
w=0.967ql14／(100EI)=0.967×12.24×600×12/(100×9×10×600×40）=0.533mm<[w]＝1/400＝600/400＝1.5mm（满足要求）
(5)钢管支柱验算（按1250mm验算）：
=N/фA=33.1/0.191×4.89=35.44≤f=215N/mm（满足要求）
1）模板应按模板设计图纸进行安装。模板安装前测量放样，弹好结构中心控制线结构外边线，测出标高。为保证模板与底面砼
接缝密合平整，要求在柱墙模板下部先用砂浆做找平，宽度50mm，高度10mm找平高程。
2）楼板框梁模板支撑要先计算好钢管排架的标高，排好间距后方可搭设。梁模板要先铺梁底搁栅及底模，梁底模按2‰—3‰跨度起拱。一侧模板须待扎好梁钢筋并隐检后方可封模板。
3）为增加柱墙模板侧向稳定，要求均用钢管，两面加以支撑，墙柱均可以利用梁楼板支撑平台钢管排架支撑。
4）为确保模板安装质量，达到优良标准，除按模板设计要求确保结构强度、刚度和稳定性外，也要注意解决好拼缝平整，模板接缝严密不漏浆。使浇好结构物表面平整光洁。
5）梁板模板接缝尽可能采用披灰补缝，或粘贴胶纸，以确保接缝处不漏浆。
6）所有模板均要求用M808油脂脱模剂（灰白色）涂刷一至二道，用于模板保养及砼表面光洁。
模板拆除应符合下列规定：
1）不承重模板，在砼强度能保证其表面及棱角后才可拆除模板，模板拆除按本措施砼一节规定时间拆除。
2）承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续。
梁：跨度≤8M时，R≥75%；跨度＞8M时，R=100%；
板：跨度≤2M时，R≥50%；跨度＞2M、＜8M时，R≥75%；
悬臂构件：跨度≤2M时，R=75%；跨度＞2M时，R=100%；
9、模板工程质量保证措施（附模板工程质量程序控制图）
1）所有梁、墙柱均有翻样给出模板排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。
4）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工“看模”，发现露浆、跑模及时报告施工组、技术组进行处理。
5）所有楼板内的孔洞模必须安装正确，并作加固处理DG／TJ08-2317-2020 土地整治项目工程质量验收规范.pdf，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。
6）此外，为了便于运输，可在每个楼层合理设置中围模板钢
平台，尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用井架将模板运到施工楼层上安装。
模板工程质量程序控制图
7）大面模板成型后，模板补缝时，对于大于5mm的缝隙，均需用细木条嵌实补牢，对于小于5mm的缝隙，可直接利用粘胶带进行铺贴，为防止粘胶带脱落，需用小铁钉补牢。
8）为保证模板质量，需对弯曲、变形的木枋和翻皮、缺棱少角的模板进行清理、修补，发现重大问题报现场技术负责人迅速研究处置方案，并按方案快速进行处理，必须在砼初凝之前处理完毕，保证砼连续浇捣。
9）砼成型后，严禁私自随意拆模，应以现场技术负责人书面通知为准。对拆模的先后顺序，工长事先对施工队进行交底，在拆模时工长应督促检查，保证按先后顺序拆模，在拆模过程中，如发现裂缝等特殊情况，应立即停止拆模，并报技术负责人，及时研究处理方案，处理完后方可继续拆模。
GB／T 39424.1-2020 道路车辆交通事故分析 第1部分：术语.pdf武汉华海建设集团股份有限公司