施工组织设计下载简介

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转换层高大模板施工组织设计方案

经过计算得到最大弯矩M=0.182kN·m，最大支座反力R=4.437kN，最大变形ν=0.061mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.82×105/8.33×104=2.2N/mm2；

DB14／ 67-2019标准下载次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.061mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.437kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)

经过计算得到最大弯矩M=0.333kN·m，最大支座反力R=6.852kN，最大变形ν=0.065mm

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.33×105/1.02×104=32.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=32.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.065mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.065mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

穿梁螺栓型号:M12；查表得：

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=6.852kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.852kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×12×12/6=1.44×104mm3；

I=600×12×12×12/12=8.64×104mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.60+0.30]×0.60=29.592kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60=3.360kN/m；

q=29.592+3.360=32.952kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×29.592×166.6672+0.117×3.36×166.6672=9.31×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×29.592×0.167+0.45×3.36×0.167=2.225kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×29.592×0.167+1.2×3.36×0.167=6.097kN

σ=Mmax/W=9.31×104/1.44×104=6.5N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=6.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×29.592×166.74/(100×9500×8.64×104)=0.188mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.188mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.667mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=6.097/0.6=10.162kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.162×0.62=0.366kN·m；

最大应力σ=M/W=0.366×106/83333.3=4.4N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×10.162×0.6=3.658kN；

方木受剪应力计算值τ=3×3.658×1000/(2×50×100)=1.097N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.097N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×10.162×6004/(100×10000×416.667×104)=0.214mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.214mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

③支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.225kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=6.097kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=1.516kN；

N2=15.642kN；

最大弯矩Mmax=0.635kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.167mm；

最大应力σ=0.635×106/5080=125.1N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值125.1N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

(8)梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

(9)扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=15.642kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(10)立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.516kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4=0.62kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=1.516+0.62+1.452+2.016=5.603kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5603.125/(0.207×489)=55.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=55.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=15.642kN；

N=N1+N2=15.642+0.372=16.014kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16013.958/(0.207×489)=158.2N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=158.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板木方背肋间距为250㎜；钢管满堂支撑架立杆间距为1000×1000㎜，水平横杆沿竖向间距为1500㎜。取最大板厚180㎜进行验算。

模板自重标准值0.3KN/m2

砼自重标准值 24×0.18=4.32KN/m2

钢筋自重标准值 1.1×0.18=0.198KN/m2

施工人员及设备荷载 2.5KN/m2

混凝土冲击荷载 2.KN/m2

q`={1.2×（0.3+4.32+0.198）+1.4×(2.5+2）}×0.9×0.915

=9.949KN/m(计算强度)

q=1.2×（0.3+4.32+0.198）×0.9×0.915

=4.761KN/m（计算挠度）

抗弯承载力计算（大于三跨按三跨计算）

查施工手册得Mmax=0.1q`L2=0.1×9.949×0.5×1000×250

=12.43×104N.mm

则W=bh2/6=915×18×18/6=4.94×104mm4

故σ=Mmax/W=12.43*104/（4.94*104）

=2.51N/mm2

查施工手册V=0.6q`L=0.6×9.949×0.25=1.49KN

剪应力τ=3V/（2bh）=3×1490/(2×915×18)=0.135N/mm2

W=0.677qL4/(100*EI)=0.677×4.761×2504×12/(100×9000×915×183)

=0.03mm<[W]=250/400=0.625mm

荷载计算（考虑木方长度有限，按单跨考虑）

q`={1.2×（0.3+4.32+0.198）+1.4×（2.5+2）}×0.9×0.25

=2.71KN/m(计算强度)

q=1.2×（0.3+4.32+0.198）×0.9×0.25

=1.3KN/m(计算挠度)

Mmax=q`L2/8=2.71×10002/8

=0.338×106N.mm

则W=bh2/6=50×100×100/6=8.33×104mm4

故σ=Mmax/W=0.338×106/（8.33*104）

=4.05N/mm2

W=5qL4/(384*E*I)

=5×1.3×10004×12/(384×9000×50×1003)

=0.451mm<[W]=1000/250=4mm所以满足要求。

六、满堂支撑架立杆验算

由板底木方背肋验算可知甘12S5 热水工程，上部系统传递给立杆轴向力：

N1=2×3.19×1/2=3.19KN

查施工手册，得gk1=0.12KN/m,则脚手架自重标准值NGk=Hi*gk1

=6.5×0.12=0.78KN，考虑荷载分项系数则立杆轴向力：N=N1+1.2NGk=3.19+1.2×0.78

λ=μL/I=1.27×1.5×1000/15.8=121<[λ]=150

由λ=121查表得ψ=0.446，则

园区内道路施工组织设计σ=N/（Ψa）=4.63×103/（0.446×4.89×102）

=21.8N/mm2