施工组织设计下载简介

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惠州某商住楼转换层施工施工组织设计方案

步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

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YD／T 1258.4-2019 室内光缆 第4部分：多芯光缆.pdf表2模板支架计算长度附加系数k2

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H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

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以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

梁截面宽度B=1000mm，

梁截面高度H=3500mm，

H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径20mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的方木截面50×100mm，

梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=25.500kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=30.600kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=30.600kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]

其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；

　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

　　q=(1.2×30.60+1.4×4.00)×3.50=148.120N/mm

最大弯矩计算公式如下:

f=1.333×106/189000.0=7.053N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×148.120=26.662kN

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中q=30.60×3.50=107.10N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×107.100×300.04/(100×6000.00×1701000.1)=0.575mm

梁侧模板的挠度计算值:v=0.575mm小于[v]=300/250,满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×30.60+1.4×4.00)×3.50×0.60/3=29.62kN

穿梁螺栓直径为20mm；

穿梁螺栓有效直径为16.9mm；

穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=29.624kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置3道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

六、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，

每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞4根方木，间距300mm。

外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞4根方木，间距300mm。

穿梁螺栓水平距离300mm，穿梁螺栓竖向距离600mm，直径20mm。

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=43.080kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=43.080kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.30×43.08=15.51kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.30×4.00=1.68kN/m；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=300mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.549N/mm2；

面板的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=12.92N/mm；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=300mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.810mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——内楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×43.08+1.4×4.00)×0.30=17.19kN/m；

　　l——内楞计算跨度(外楞间距),l=300mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的抗弯强度计算值0.464N/mm2；

内楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.004mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!

(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——外楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中P——作用在外楞的荷载，P=(1.2×43.08+1.4×4.00)×0.30×0.60=10.31kN；

　　l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=300mm；

外楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值1.624N/mm2；

外楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/250

其中E——外楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

外楞的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.015mm；

外楞的挠度验算v<[v],满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓的直径(mm):20

穿梁螺栓有效直径(mm):17

穿梁螺栓有效面积(mm2):A=225.000

穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250

穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.754

穿梁螺栓强度验算满足要求!

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