施工组织设计下载简介

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落地式卸料平台扣件钢管支撑架施工组织设计方案

同跨内两根纵向水平杆高差

双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差

7、底座安放应符合下列规定：

①、底座、垫板均应准确地安放在定位线上；

②、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板T／CECS 662-2020 医学生物安全二级实验室建筑技术标准，也可采用槽钢。

8、立杆搭设应符合下列规定：

①、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；

②、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

③、开始搭设立杆时，卸料平台的每一个立面至少应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；

④、当搭设至有连墙件的构造时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；

⑤、顶层立杆接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

⑥、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

9、水平杆不允许搭接。

10、连墙件的搭设应符合下列规定：

①、连墙件的竖向间距不大于2h，且不大于层高；

②、连墙件从底层第一步水平杆处开始设置，且宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

11、剪刀撑的搭设应符合下列规定：

①、剪刀撑应沿高度方向连续设置，斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。并应随立杆、水平杆等同步搭设；

②、各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。

12、扣件安装应符合下列规定：

①、扣件规格必须与钢管外径（φ48或φ51）相同；

②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大于65N.m；

③、在主节点处固定水平杆、剪刀撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；

④、对接扣件开口应朝上或朝内；

⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

13、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：

①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；

②、上栏杆上皮高度为1.2m；

③、挡脚板高度不应小于180mm；

④、中栏杆应居中设置。

14、脚手板的铺设应符合下列规定：

①、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面不大于100mm；

②、脚手板应设置在三根横向水平杆上，间距不大于900mm；

③、脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；

④、脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。

拆除卸料平台前的准备工作应符合下列规定：

①、应全面检查卸料平台的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

②、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

③、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

④、应清除卸料平台上杂物和地面障碍物。

拆除卸料平台时，应符合下列规定：

①、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

②、连墙件必须随卸料平台逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆卸料平台；

③、当卸料平台拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

3、拆除卸料平台时应符合下列规定：

①、各构配件严禁抛至地面；

②、拆除现场必须设置警戒区，必须设地面监护人员，并配备良好的通讯设施。警戒区内严禁非操作人员通行；

③、遇四级大风、雨、雪等特殊天气，不得进行拆除作业；

④、杆件和扣件拆除时应分离，不允许连接在一起输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面；

⑤、垫铺板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起；

⑥、拆除时，必须用电气焊时，应严格执行其特殊的防火规定，应增派专职人员，配备消防器材，防止火星和切割物落引起的火灾，严禁无证动用焊割工具；

⑦、当日作业后，应检查岗位周围情况，不得留有隐患；

⑧、输送地面的杆件和扣件应分类堆放整齐。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。　　

模板支架搭设高度为20.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.5。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.140+0.350×1.000=0.490kN/m

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=1.500×0.300=0.450kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=1.500×0.300=0.450kN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.2×0.490+1.2×0.450=1.128kN/m

活荷载q2=1.4×0.450=0.630kN/m

最大弯矩Mmax=(0.10×1.128+0.117×0.630)×1.5002=0.420kN.m

最大支座力N=(1.1×1.128+1.2×0.63)×1.50=2.995kN

抗弯计算强度f=0.420×106/5080.0=82.61N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=0.490+0.450=0.940kN/m

活荷载q2=0.450kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.940+0.990×0.450)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.181mm

纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.00kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.008kN.m

最大变形vmax=2.57mm

最大支座力Qmax=10.892kN

抗弯计算强度f=1.01×106/5080.0=198.46N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=10.89kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.129×20.000=2.582kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.140×1.500=0.210kN

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.350×1.000×1.500=0.525kN

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=1.500×1.000×1.500=2.250kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.567kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.500×1.000×1.500=2.250kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.83kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.80

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；

公式(1)的计算结果：
=109.32N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=71.68N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；

公式(3)的计算结果：
=101.99N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

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步距h(m)h≤0.90.9

k11.2431.1851.1671.163

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表2模板支架计算长度附加系数k2

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H(m)46810121416182025303540

h+2a或u1h(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

七、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)，p=N/A；p=39.3

某农田土地整理项目施工组织设计N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.83

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(KN/m2)；fg=54.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=135.00KN/m2

地基承载力的计算满足要求!夯实的回填土上加300厚硬化C20砼层工业园北经一路道路绿化工程施工组织设计.doc，Kc=1.0,fgk=135,满足要求。