施工组织设计下载简介

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二甲医院建设工程直线加速器专项施工方案

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×3865.4/(2×50.0×80.0×1)=1.450N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=1.45N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值祥瑞水木年华湖上项目卸料平台施工方案，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.14/1×5004/(100×9500×2.13×106)=0.212mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.212mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.986cm3；

I=10.783×2=21.566cm4；

E=210000N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝1.2×40.55×0.25×0.5＋1.4×2×0.25×0.5＝6.432kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；

主楞的最大应力计算值:σ=3.62×105/8.99×103=40.3N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=40.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×3939.6/848.230=9.289N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=9.289N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的最大挠度计算值:ν=0.277mm；

主楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.277mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.15mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=7.16kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=7.156kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85N，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.30；纵距(m):0.30；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.20；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；

楼板的计算厚度(mm):2600.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=30×1.82/6=16.2cm3；

I=30×1.83/12=14.58cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×2.6×0.3+0.35×0.3=19.605kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.3=0.75kN/m；

其中：q=1.2×19.605+1.4×0.75=24.576kN/m

最大弯矩M=0.1×24.576×2502=153600N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=153600/16200=9.481N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为9.481N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=19.605kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×19.605×2504/(100×9500×14.58×104)=0.374mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.374mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

（三）模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×8×8/6=53.33cm3；

I=b×h3/12=5×8×8×8/12=213.33cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×2.6+0.35×0.25=16.337kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×16.337+1.4×0.625=20.48kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×20.48×0.152=0.046kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.046×106/53333.33=0.863N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为0.863N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×20.48×0.15=1.843kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.843×103/(2×50×80)=0.691N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.691N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=16.337kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×16.337×1504/(100×9000×2133333.333)=0.003mm；

最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm；

方木的最大挠度计算值0.047mm小于方木的最大允许挠度0.6mm,满足要求!

（四）木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝7.373kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.374kN·m；

最大变形Vmax=0.085mm；

最大支座力Qmax=10.274kN；

最大应力σ=373760/5080=73.575N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值73.575N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.085mm小于300/150与10mm,满足要求!

（五）扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.274kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×6.2=0.858kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.3×0.3=0.032kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×2.6×0.3×0.3=5.85kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.74kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.3×0.3=0.405kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.654kN；

（七）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8654.496/(0.53×489)=33.393N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=33.393N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.008×(1.5+0.1×2)=2m；

Lo/i=1999.771/15.8=127；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8654.496/(0.412×489)=42.957N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.957N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

（八）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.654/0.25=34.618kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.654kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=34.618≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

（九）梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算GBT35697-2017 架空输电线路在线监测装置通用技术规范，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载地块地下室地坪施工方案（修改版）.doc，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。