施工组织设计下载简介

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框剪结构住宅楼工程模板安全专项施工方案

2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

DB3302／T 1044-2018 城市河道水面保洁作业管理规范.pdf(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

(3)现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

医院救护中心：120匪警：110火警：119

一、专职安全生产管理人员

（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

高支模建筑面积（m2）

第七节、计算书及相关图纸

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m

σ＝Mmax/W＝0×106/54000＝0.08N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×504/(100×10000×486000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×18.71×0.05+0.446×1.76×0.05＝0.41kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×18.71×0.05+1.223×1.76×0.05＝1.18kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×18.71×0.05+1.142×1.76×0.05＝0.97kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×15.4×0.05＝0.3kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×15.4×0.05＝0.88kN

R3'=0.928q2l=0.928×15.4×0.05＝0.71kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×1.74×0.82，0.5×1.74×0.052]＝0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/57170＝2.08N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×1.74×0.8，1.74×0.05]＝0.845kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.845×1000/(2×70×70)＝0.26N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.26×8004/(100×9350×2000800)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.26×504/(8×9350×2000800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×1.74×0.8，0.393×1.74×0.8+1.74×0.05]＝1.59kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.09kN，R2＝R4＝1.59kN，R3＝0.9kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.26×0.8，0.393×1.26×0.8+1.26×0.05]＝1.15kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝0.81kN，R'2＝R'4＝1.15kN，R'3＝0.66kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.205×106/5080＝40.34N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝3.594kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.594×1000/489＝14.7N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.67kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.32kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.8×1.82/10＝0.09kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m

同上四～六计算过程MH／T 6111-2015标准下载，可得：

R1＝0.24kN，R2＝3.88kN，R3＝1.75kN，R4＝0.52kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝3976.82/(0.54×489)+0.09×106/5080＝33.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.01kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

GB 50583-2020标准下载立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.98/(1×0.15)＝26.51kPa≤fak＝140kPa