施工组织设计下载简介

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常熟市紫云名邸二期9#、10#、11#、12#、13#型钢悬挑脚手架施工方案

钢梁锚固点拉环/螺栓个数

拉环/螺栓直径(mm)

密目式安全网的自重标准值(kN/m2)

架体顶部风压高度变化系数

TB／T 3294-2013标准下载密目网每100cm^2的目数m

每目面积A(cm^2)

C类密集建筑群的中等城市市区

剖面图（用于一般部位）

剖面图（山墙剪力墙部位）

悬挑型钢部位卸荷示意图：

悬挑段中间部位卸荷示意图：

7.3、横向水平杆验算

由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.2kN/m

qK=g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.033+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.583kN/m

根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：

承载能力极限状态的受力简图

Mmax=0.236kN·m

σ=Mmax/W=0.236×106/4490=52.551N/mm2≤[f]=205N/mm2

正常使用极限状态的受力简图（横杆）

νmax=0.711mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=6.333mm

由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：

7.4、纵向水平杆验算

由上节可知F=V,FK=VK

q=1.2×0.033=0.04kN/m

qK=g=0.033kN/m

由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：

挠度验算的计算简图如下：

Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.95×(1+0.15/0.95)2=0.955kN/m

Fq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.95×(1+0.15/0.95)2=1.337kN/m

承载能力极限状态的受力简图（纵杆）

Mmax=0.659kN·m

σ=Mmax/W=0.659×106/4490=146.673N/mm2≤[f]=205N/mm2

正常使用极限状态的受力简图（纵杆）

νmax=4.167mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm

Vmax=4.999kN

4、扣件抗滑承载力验算

R=Vmax=4.999kN≤Rc=8kN

脚手板每隔脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],yZ}=6

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=20×0.13+6×(0.95+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.834kN

2、构配件自重标准值NG2K

Z=min(y,m)=6

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=6×(0.95+0.15)×1.5×0.1/2+6×0.17×1.5+1.5×20×0.01=2.325kN

NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(0.95+0.15)×1.5/2=4.125kN

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=klah2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m

风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m

5、荷载组合立杆荷载组合

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(2.834+2.325)+1.4×4.125=11.966kN

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2×(2.834+2.325)+0.9×1.4×4.125=11.389kN

l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m

允许长细比的验算：=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132[]=210

N/A=11.966×1000/(0.188×424)=150.119N/mm2f=205N/mm2

N/A+MW/W=11.389×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=176.676N/mm2f=205N/mm2

7.6、连墙件承载力验算

计算连墙件的计算长度：

a0=a=0.3×1000=300mm,=a0/i=300/15.9=18.868[]=210

风荷载作用在一个连墙件处的面积

Aw=2h2la=2×1.8×2×1.5=10.8m2

风荷载标准值：k=zs0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4kAw=1.4×0.248×10.8=3.747kN

连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=3.747+3=6.747kN

强度：=Nl/Ac=6.747×1000/424=15.914N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

稳定：Nl/A=6.747×1000/(0.952×424)=16.716N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2

扣件抗滑移：Nl=6.747kN≤Rc=8kN

7.7、一般部位悬挑钢梁验算

根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：

承载能力极限状态的受力简图（钢梁）

根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算

承载能力极限状态最大弯矩：

Mmax=18.824kN·m

正常使用极限状态最大弯矩：

Mkmax=14.621kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

Qmax=24.297kN

R2=10.363kN

R1=35.156kN

3、抗弯强度、整体稳定验算

σ=Mmax/Wn=18.824×103/141=133.506N/mm2≤f=205N/mm2

因λy=lc/iy=2×1000/93.1=21.482≤120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612

σ=Mmax/ϕbW=18.824×1000/(1.054×141)=126.674N/mm2≤f=205N/mm2