施工组织设计下载简介

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梅溪湖壹号扣件式落地钢管双排脚手架施工方案

2.1.13安全网：采用密目式安全网，网目应满足2300目／100cm2。

2.1.14斜道：斜道布置在东侧，斜道采用“之”字形斜道，每层二跑，坡度采用1：3,宽1.2米，拐弯处休息平台宽1.2米。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高1.2米，挡脚板采用一块竹架板。斜道上脚手板采用顺铺的方式，接头搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺，脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚30mm。

卸料平台采用落地式卸料平台，临边三面用φ48钢管焊接成栏杆，宽1.2米，立杆间距1米DB64／T 1768-2021标准下载，用安全网封闭，底部设180高竹串片挡脚板。卸料平台每侧用钢管与结构刚性连接以防侧移和外移。设计最大堆放材料荷载10kN。请见卸料平台专项施工方案

6.1搭设与拆除的架子工持证上岗操作。

6.2操作时应佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6.3大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高空作业。雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。

6.4脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。

6.5每搭设完成进度都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，监理联检，并做好检查记录即验收工作。施工单位会同监理公司双方派质安员、监理工程师进行检查即验收签证，合格才能交付使用。

6.6在施工使用过程中不得随意损坏、变更或拆除脚手架，如确需整改必须征得有关技术部门同意才能整改。

6.7进入现场施工的工作人员，应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，防止发生意外。

6.8进入施工现场必须戴安全帽，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱扔烟头火种，悬空搭设必须配备佩戴安全带，做到文明施工，确保安全生产。

6.9其它事项：在架体搭设过程中由项目部派一名现场负责人与架体搭设项目现场负责人进行书面技术交底，以此满足现场施工要求。本方案没详尽事宜请与现场施工员协商解决，如遇重大问题未能达成共识，报呈项目工程技术部解决。

七、脚手架的验收与保养

7.1.1脚手架的基础和排水设施；

7.1.2脚手架的步高；

7.1.3立柱的纵、横间距，立柱的接头位置，立柱的竖直度；

7.1.4大、小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置；

7.1.5脚手板的固定；

7.1.6安全栏杆的高度与道数；

7.1.7刀撑的位置、距离、角度和搭接；

7.1.8隔离设施，外挑安全网和外包安全网；

7.1.10件的紧固程度；

7.1.11连接杆的位置、数量和牢固程度；

7.1.12脚手架开口处的加固；

7.1.13脚手架出入口处的加固；

7.1.14脚手架的接地防雷；

7.1.15脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽签记录；

7.1.16焊缝的质量；

7.1.17操作工人的技术等级和证件等。

操作者应先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者、共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。在验收扣件式钢管脚手架时，要特别检查扣件的紧固程度，一般采取随即抽样的办法进行检查，对于拧紧力矩超过70N·M的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形。

设置专职人员负责日常检查、保养和定期的检查与整修。日常的检查与保养必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，保养的内容主要为：

7.3.1检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。

7.3.2检查脚手架的的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。

7.3.3各类扣件的涂油和紧固。

7.3.4检查脚手板有否松动、悬挑，如发现问题应及时纠正。

7.3.5与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。

7.3.6要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏板、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查。

7.3.7如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部分进行重点检查，使这些部分始终符合安全规定。

7.3.9脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。

钢管脚手架在使用完毕后就立即拆除。在拆除前要做好以下工作：

8.1对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。

8.2对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监督人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底上签字。

8.3外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，决不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。

8.4拆除脚手架要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标准和围栏，此装置必须内外双面都加设置。

8.5在拆除脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标准，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。

8.6对拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。

8.7建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。

8.9扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。运送脚手架拆下的钢管、扣件和其他材料的垂直运输设备应固定建筑物结构上，不应固定于脚手架上。

8.10脚手架的拆除与搭设的先拆除，先搭接的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或竹笆板）→扶手（栏杆）→剪刀撑（随每步脚手拆除）→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。

8.12在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物下落的措施，要有确实可靠的监护组织和消防器材。

8.13每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。

九、扣件式落地钢管双排脚手架计算书

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数0.8270。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=4.204×0.9002/8=0.426kN.m

σ=0.426×106/4491.0=94.781N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×3.053×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.175mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN

荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.892kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×1.892×1.800=0.608kN.m

σ=0.608×106/4491.0=135.353N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.123mm

集中荷载标准值P=(0.035+0.283+2.430)/2=1.374kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1374.030×1800.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.136mm

最大挠度和V=V1+V2=4.259mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN

荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.430=3.825kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150

NG1=0.115×15.000=1.726kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.800×(0.900+0.300)/2=1.512kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.800×4/2=0.612kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.800×15.000=0.270kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.119kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.130

Us——风荷载体型系数：Us=0.827

经计算得到：Wk=0.350×1.130×0.827=0.327kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.119+0.9×1.4×4.860=11.067kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.119+1.4×4.860=11.747kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.327×1.800×1.800×1.800/10=0.240kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.747kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——由长细比，为3118/16=196；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=11747/(0.19×424)=146.198N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.067kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

λ——由长细比，为3118/16=196；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.240kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=11067/(0.19×424)+240000/4491=191.248N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.394kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=49.229米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.394kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.191kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=23.005米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=23.005米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.327kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=3.60×5.40=19.440m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=8.902kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.902kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件双扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=35.92(kPa)

Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.12+4.86=8.98kN

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

苗木迁移工程施工方案fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=85.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.50

人工顶管施工方案一fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

扣件脚手架计算满足要求！